книги / Сварка при низких температурах

структуры. При сварке малоуглеродистой проволокой под вы­ сококремнистым марганцевым флюсом получается крупная столб­ чатая структура. Последняя характеризуется меньшей ударной вязкостью по сравнению с измельченной структурой, которая получается при сварке с высокомарганцовистой проволокой с ис­ пользованием низкокремнистого флюса.

Наблюдается значительное уменьшение ударной вязкости ме­ талла шва, особенно при низких температурах, при сварке с ис­ пользованием высококремнистого флюса, что объясняется повы­ шением содержания кремния в свариваемой стали.

СОВМЕСТНОЕ ВЛИЯНИЕ ФЛЮСА И ЭЛЕКТРОДНОЙ ПРОВОЛОКИ НА КАЧЕСТВО СВАРКИ

При разработке технологии автоматической сварки под флю­ сом важным фактором является подбор состава флюса и электрод­ ной проволоки. Эта задача должна решаться комплексно, так как флюс и проволока влияют в процессе сварки друг на друга, и сле­ довательно, их химический состав должен подбираться совместно.

В Институте электросварки В. В. Подгаецким исследовано влияние состава флюса и электродной проволоки на механические свойства металла шва, в том числе на ударную вязкость при низ­ ких температурах. Исследованию подвергались стали различных марок, химический состав которых приведен в табл. 18.

						Таблица 18
				Химический состав в %
		Марка стали	С	Si	Мп	S	Р
МСт.	3 кипящая ................		0,19	0,01	0,42	0,022	0,020
МСт. 3		спокойная................	0,17	0,22	0,53	0,055	0,019
МСт.	4	кипящая ................	0,25	0,04	0,48	0,037	0,024
МСт.	4	спокойная................	0,24	0,28	0,41	0,032	0,022 •
№ 1		.....................................	0 ,1 7 -	0,37—	0,69—	0,027	0,023
№ 2			0,20	0,48	0,74	0,017	0,028
		........................................	0,16	0 ,9 7 -	0,55—
				1,11	0,65

Пластины толщиной 12 мм сваривали двухсторонними стыко­ выми швами без скоса кромок с зазором 3 мм. Флюс и проволоке применялись в различных сочетаниях. При испытании по первому варианту сварки использовали флюс А следующего химического со­ става: 42,3% Si02, 34,6% Мпб, 16,9% А120 3, 2,8% СаО, 0,9% CaF2> 1,2% FeO (в сочетании с малоуглеродистой проволокой). Величи­ ны ударной вязкости сварных соединений приведены в табл. 19,

Данные, приведенные в табл. 19, показывают достаточно вы­ сокие значения ударной вязкости за исключением стали № 2.

9*

131

								\
							Таблица 19
					Ударная вязкость в кГм/см*
			Марка стали		при температуре испытания в °С
				+20	0	-20	—30	—40
МСт.		3	кипящая ...............	10,7	11,4	8,1	_	6,3
МСт.		3	спокойная...............	8,7	7,0	5,0	4,7	4,5
МСт.		4 кипящая ...............		9,0	7,1	5,4	4,9	4,4
МСт.		4	спокойная...............	10,4	8,4	8,2	—;	5,7
J\fo	1 .....................................			9,8	8,1	• 7,5	—	6,3
№	2 .....................................			7,4	6,5	5,6	3,9	3,4
По второму варианту сварки					использовали		сочетание	низко-

кремнистого флюса с высокомарганцевой электродной проволокой (в составе флюса было 32% Si02, в проволоке — 1,45—1,98% Мп). В этом случае была получена более высокая ударная вязкость для сталей при всех указанных температурах испытания. В третьем ва­ рианте сварки был использован опытный низкокремнистый мар­ ганцевый флюс в сочетании с малоуглеродистой проволокой и опытный высококремнистый безмарганцевый флюс в сочетании с высокомарганцевой проволокой. Наиболее низкая ударная вяз­ кость (вплоть до температуры —40° С) оказалась у металла швов, выполненных малоуглеродистой проволокой. При использовании одной и той же проволоки худшие результаты были получены при сварке с применением высококремнистых флюсов.

В Институте электросварки им. академика Е. О. Патона [54]

при	сварке стыковых швов	листовых полотнищ из	сталей ма­
рок	Ст. 3, Ст. 4 и 15ХСНД	под флюсами марок	ОЦС-45 и

АН-348А получили наиболее высокую ударную вязкость швов при использовании высокомарганцевой электродной проволоки. В этом случае для всех трех указанных выше сталей порог хладно­ ломкости швов находится ниже —40° С.

Исследованием установлено, что при автоматической сварке под флюсом марки АН-348А проволоками марок Св08 и Св08ГА достигается равнопрочность металла шва с основным металлом как после сварки, так и после высокого отпуска и нормализации с высоким отпуском. Металл шва как без термической обработки, так и после высокого отпуска имеет удовлетворительную ударную, вязкость при температуре испытания до —40° С. Наиболее высокая ударная вязкость получается при сварке проволокой марки Св08ГА.

Проволока, легированная алюминием. В Институте электросвар­ ки им. академика Е. О. Патона [59] были проведены исследо­ вания, которые подтвердили целесообразность применения элек­ тродной проволоки, легированной алюминием, для автоматиче­ ской сварки под флюсом малоуглеродистой и низколегирован­ ных сталей. Оказалось, что (по сравнению с проволокой мар-

132

ки Св08А) новая проволока, помимо обеспечения более устой­ чивого горения дуги и меньшей чувствительности наплавленно­ го металла к ржавчине, значительно улучшает показатели ударной вязкости, особенно при низких температурах, позволяя снизить по­ рог хладноломкости в отдельных случаях ниже --60е С.

Для опытов использовалась электродная проволока марки Св12А, содержащая от 0,23 до 1,1% алюминия. Исследование по­ казало, чт.о при сварке мартеновской стали марки МСт. 3 и низко­ легированных сталей марки типа 15ХСНД значительное снижение порога хладноломкости сварных швов достигается при использо­ вании проволоки, содержащей 0,5% алюминия. При сварке бессе­ меровской стали требуется более высокое содержание алюминия в проволоке (0,8—1,2%). Таким образом, проволока, легированная алюминием, способствует не только резкому измельчению структу­ ры наплавленного металла, но и улучшению механических свойств при статических и ударных нагрузках, в особенности при низких температурах.

' Плавленые флюсы. Б. И. Медовар и А. Е. Аснис [101] про­ вели исследование стыковых и угловых швов, выполненных при

температурах	+15, 0, —40 и	—60° С с	использованием флюса
марки АН-348	и электродной	проволоки	марок I и II. Установ­

лено, что швы малоуглеродистой стали, выполненные автома­

тической сваркой	на морозе	под высокомарганцовистым флю­
сом с применением	обычных	режимов, не уступают швам, нало­

женным при комнатной температуре, по прочности, пластичности и склонности к образованию трещин и пор и имеют меньшую чувст­ вительность к старению. Результаты испытаний показывают луч­ шие качества флюса марки АН-348 по сравнению с флюсом марки АН-3, при использовании которого получали швы с повышенной склонностью к образованию пор от ржавчины и трещин от серы. На основании исследования рекомендуется применение автомати­ ческой сварки под флюсом марки АН-348 для большинства конст­ рукций из малоуглеродистой стали, свариваемых на любом морозе.

Исследователи [174] показали, что автоматическая сварка ли­

стовой малоуглеродистой	стали (при содержании до 0,2%		С)
под флюсами марок АН-348		и ОСЦ-45 может вестись при тем­
пературе воздуха —20° С,	с	использованием электродной	про­

волоки марки Св1А. Ими отмечается, что при выполнении автома­ тической сварки на морозе требования к подготовке кромок необ­ ходимо значительно повысить, особое внимание обратив на тща­ тельную зачистку металла от ржавчины, удаление грязи и влаги. Для этой цели рекомендуется применять обычные газосварочные горелки, укрепляемые на сварочном тракторе и перемещающиеся вместе с ним. Особое внимание следует обращать также на необхо­ димость получения швов без дефектов.

Ученые [187], исследовавшие сварку сталей марок Ст.З (успо­ коенной кремнием), Ст.З (кипящей) и Ст.З для сварных мостов, пришли к выводу, что швы, выполненные под флюсом марки

133

АИ-348, имеют более высокие пластические свойства по сравнению

со швами, сваренными под флюсом марки АН-3.

Флюсы для сварки высокопрочных сталей ЗОХГСНА. Проведен­ ное в 1958—1959 гг. в Институте электросварки им. Е. О. Патона исследование сварки высокопрочных сталей типа ЗОХГСНА под

плавлеными флюсами показало целесообразность применения флюса марки АН-15 в сочетании с электродной проволокой мар­

ки 18ХМА.

Ударная вязкость термически обработанных образцов (закал­ ка при 900° С, отпуск при 250—300° С) составляет 8 кГм/см2 при нормальной температуре и 5,5 кГм/см2 при температуре —70° С.

Плавленый флюс АН-15, состоящий из глинозема, полевого шпата, плавикового шпата, каустического магнезита и марганцо­ вой руды, обладает хорошими технологическими свойствами. Кро­ ме того, благодаря низкому содержанию МпО почти отсутствует переход фосфора из флюса в металл шва.

На кафедре «Сварочное производство» Московского вечернего машиностроительного института проф. К. В. Любавским было про­ ведено исследование о влиянии флюса на свойства швов при свар­ ке высокопрочной стали марки ЗОХГСНА, которое показало, что из числа опробованных флюсов марок (АН-348А, АН-26, ФЦЛ-2 и ФЦК-М) наилучшие результаты дает флюс марки ФЦК-М. Сварка под этим флюсом с применением проволоки марки 15ХГСНА обес­ печивает (после термической обработки) высокие механические свойства, в том числе ударную вязкость при температуре испыта­ ния —78° С около 6 кГм/см2.

Керамические флюсы. Следует указать на целесообразность при­ менения керамических неплавленых флюсов с целью получения хладостойких сварных соединений. Керамические флюсы пред­ ставляют собой механическую смесь тонко измельченных компо­ нентов, сцементированных в виде крупки соответствующей грану­ ляции.

То обстоятельство, что при изготовлении керамических флюсов отсутствует плавление, позволяет вводить в их состав, кроме обыч­ ных шлакообразующих компонентов, ферросплавы, металлы, кар­ бонаты, высшие окислы металлов и другие материалы, необходи­ мые для металлургической обработки наплавленного металла в процессе сварки. Кроме того, керамические флюсы дают возмож­ ность при использовании обычной малоуглеродистой проволоки производить раскисление, легирование и модифицирование наплав­ ленного металла, а также снижать в нем содержание вредных при­ месей.

Керамические флюсы, составленные на основе высших окислов марганца, железа или на базе карбонатов, создают газовую защиту наплавленного металла, резко снижают в нем содержание водоро­ да, что обеспечивает высокую стойкость швов против образования пор, позволяют производить сварку без очистки металла от ржавчи­ ны. Малая чувствительность к наличию ржавчины и влаги на свари-

134

ваемых кромках является весьма ценным свойством керамических флюсов. Керамические флюсы, разработанные в лаборатории элек­ тротермии Института электротехники АН УССР, могут изготовлять­ ся для различных целей. Например, керамический флюс К-11, со­ ставленный на основе марганцовой руды, весьма прост по составу и не содержит дорогих дефицитных компонентов. Он отличается стойкостью против образования пор и обеспечивает высокие меха­ нические свойства шва.

Для изготовления ответственных конструкций, эксплуатируемых при низких температурах, может с успехом применяться керамиче­ ский флюс марки К-4, который при автоматической сварке мало­ углеродистой стали снижает порог хладноломкости до —60°С. Мож­ но также применять керамический флюс марки КВС-19, разрабо­ танный во ВНИИСТе. В сочетании с обычной малоуглеродистой проволокой этот флюс, легированный марганцем и алюминием, обеспечивает получение сварных швов с высокой ударной вязко­ стью, даже при —50° С. Киевским политехническим институтом разработан {181] керамический флюс марки КС-12НЗ для автома­ тической сварки хладостойкой стали марки 12НЗ малоуглероди­ стой проволокой марки Св08А. Этим институтом разработан также режим сварки и термической обработки сварных конструкций из стали марки 12НЗ.

На основе ранее разработанного флюса КС-1 был разработан новый флюс КС-12НЗ, обеспечивающий химический состав метал­ ла шва, близкий к основному металлу. Во флюс КС-1 дополнитель­ но введены легирующие составляющие, а именно, ферросилиций, ферромарганец и металлический никель, причем количество крем­ ния в виде ферросилиция и никеля во флюсе устанавливалось с та­ ким расчетом, чтобы их содержание в металле шва было близким

к основному металлу.	керамического флюса следующая		(в %):
Рецептура нового
52,9 — мрамора; 20 — плавикового шпата;		15 — двуокиси	титана;
6.0 — ферротитана;	0,8 — ферромарганца;	1,2 — ферросилиция,
4.0 — металлического	никеля; 22% жидкого стекла (плотностью

1,3) от общего веса смеси. При разработке технологии сварку об­ разцов производили на пластинах из стали марки 12НЗ толщиной 6,3 мм двухсторонним стыковым швом на флюсовой подушке. Ре­ жим сварки: переменный ток 425—450 а, напряжение дуги 31—35 в, скорость сварки 21 м/час, диаметр электродной проволоки

С-в08А 3 мм.

Металл шва, близкий по химическому составу к основному, пос­ ле термической обработки (нормализации или закалки с отпуском) имел удовлетворительную ударную вязкость. В остальных случаях, т. е. при отсутствии указанной термической обработки, требуемые свойства не достигались. Результаты испытания металла шва, выполненного под флюсом марки КС-12НЗ, на ударную вязкость в зависимости от вида термической обработки приведены в табл. 20. Оптимальные свойства металла шва для стали марки 12НЗ

135

				Таблица 20
			Ударная вязкость в кГм/см* пои темпера­
Вид термической обработки				туре испытания в «С
			+20	-1 6 0
Без термической обработки ...................			10,8	1,9
Отпуск .........................................................			11,8	2,0
Нормализация пламенем газовой горелки			11,9	6,5
Нормализация и о т п у с к ................	' . .	•	12,0	6,6
Закалка и отпуск ......................................			11,8	6,5

обеспечиваются при химическом составе наплавленного металла (по верхнему пределу его содержания в основном металле) до 4% Ni; 0,60—0,10% Мп до 0,3% Si. Содержание углерода в металле шва не должно превышать 0,11%.

ЭЛЕКТРОДЫ

В выполнении сварочных работ при низких температурах боль-

.шую роль играют электроды, от которых во многом зависит каче­ ство металла шва. Поэтому выбору электрода, как правило, пред­ шествует обычно специальное исследование.

В нашей стране находят широкое применение электроды с двумя типами покрытий: основными — на базе мрамора и плавикового шпата, и кислыми — на базе ферромарганца и кислородосодержа­ щих руд (марганцевой руды, ильменитового концентрата, гематита и т. д.).

Преимуществами электродов с основным покрытием, которые сейчас имеют все большее и большее применение во всех странах, является: низкая чувствительность металла шва к старению и хруп­ кому разрушению, низкое содержание в шве водорода, нечувстви­ тельность к повышенному содержанию углерода и серы в основном металле, высокие механические свойства наплавленного металла и особенно незначительное снижение ударной вязкости при низких температурах, возможность выполнения сварки во всех пространст­ венных положениях, а также возможность получения качественной сварки легированных и высоколегированных сталей. К недостат­ кам основных покрытий относятся их высокая чувствительность к влаге и необходимость поддержания при сварке короткой дуги.

Электроды марки УОНИ-13. Эти электроды обеспечивают успеш­ ную сварку большинства сталей повышенной прочности с образова­ нием не только прочного, но и весьма вязкого, пластичного наплав­ ленного металла. По качеству сварных соединений электроды типа УОНИ-13 не уступают лучшим электродам заграничных фирм. Сварные соединения, выполненные в этом случае указанными электродами, обеспечивают ударную вязкость свыше 3 кГм1см2 при температуре испытания минус 40° С.

136

Электроды марки СМ-11. Кроме электродов марки УОНИ-13/45

и УОНИ-13/55, для сварки ответственных металлоконструкций, ра­ ботающих при низких температурах, можно рекомендовать элек­ троды марки СМ-11, обеспечивающие при соответствующем качест­ ве основного металла порог хладноломкости металла шва около —70° С. Эти электроды дают возможность производить сварку, ма­ лоуглеродистых и низколегированных сталей во всех пространствен­ ных положениях с использованием переменного тока или постоян­ ного тока обратной полярности, обеспечивают высокие механиче­

ские свойства	наплавленного	металла:	предел прочности
44 /сГ/жж2, удлинение более 30%,		сужение 75%, угол загиба свар­
ного соединения	180° и ударная вязкость его при нормальной тем­

пературе свыше 20 кГм/см2. Эти электроды обеспечивают также высокий предел усталости сварного соединения, равный 27 кГ/мм2 при числе циклов более 5 млн. Состав покрытия в весовых процен­ тах: 28,5—мрамор; 20,4 — плавиковый шпат; 3,5 — ферромарганец; 3,5 — двуокись титана; 7,9 — ферросилиций; 33,0 — железный поро­ шок; 2,0 — целлюлоза; 1,2 — поташ; 23 — жидкое стекло от общего веса остальных компонентов. Небольшое количество ферросплавов в этом покрытии — почти в 2 раза меньше, чем в покрытии электро­ дов типа УОНИ-13.— также является преимуществом покрытия марки СМ-11. Имеющийся в покрытии в большом количестве же­ лезный порошок значительно улучшает их технологические каче­ ства, например, коэффициент перехода достигает 108%, а коэффи­ циент наплавки 9,5—10,5 г/а-ч.

Электроды марки ВСН-3 для сварки марганцовистой стали марки 10Г2. Для сварки специальных технологических трубопроводов, ра­ ботающих при температуре —70°С, в лаборатории сварки ВНИИСТа

в 1957 г., в	результате		проведенных	исследований [88], была
разработана	технология сварки марганцовистой стали					марки
10Г2 толщиной		10 мм.	Химический состав		этой стали: 0,15% С,
1,6% Мп, 0,24%		Si, 0,025% S, 0,015%		Р,	механические	свойства

стали марки 10Г2 при нормальной и низких температурах приведе­ ны в табл. 21.

На первой стадии опытов применялись только марганцовистые электроды, причем введение марганца в сварочную ванну произво-

Таблица 21

Механические свойства				Температура испытания
стали марки 10Г2		+ 20	—40	- 5 0	- 6 0	- 7 0	- 8 0	- 9 0
Предел прочности п кГ/мм 2 . .		60,2	_	_	_	_	_	_
Относительное	удлинение в %	23,9	—	—	—	—	—	—
Относительное сужение в %		61,0	—	—	—	—	—	—
Ударная вязкость в состоянии		9,5	8,0	6,3	_	4,5	2,7	0,7
поставки кГм/см2............
То же, после	старения . . . .	6,9	6,9	3,5	3,1	1,4	0,6

137

дилось либо через электродный стержень из марганцовистой про­ волоки Св08Г с покрытием марки УОНИ-13/45, либо через покры­ тие марки УОНИ-13/45 с повышением до ,12% содержания ферро­ марганца. Стержни в этом случае изготовлялись из малоуглероди­ стой проволоки марки'Св08А. При трехслойной сварке на постоян­ ном. токе обратной полярности электроды указанных двух типов обеспечивали хорошие технологические свойства, но сварные со­ единения при температуре —70° С не обеспечивали без дополни­ тельной термической обработки стабильных показателей по ударной вязкости. Поэтому на второй стадии опытов были использованы электроды, легированные никелем.

Легирование никелем производилось через электродную прово­ локу. При этом учитывалось, что легирование никелем в большом количестве приводит к получению крупностолбчатой структуры, при которой возможно возникновение горячих трещин в сварных швах.

Наилучшие результаты для сварки стали марки 10Г2 показали электроды со стержнем из проволоки марки 08НЗ с содержанием от 3 до 3,5% Ni и до 0,08 С.

На основе проведенных опытов были разработаны электроды марки ВСН-3 с покрытием на базе мрамора и плавикового шпата, отличающиеся высокими технологическими свойствами, обеспечи­ вающие нормальное формирование сварных швов и возможность производства работ в любых пространственных положениях. Швы получались без пор и других дефектов, а самое главное обеспечи­

				вали	без дополнительной					терми­
				ческой обработки				ударную			вяз­
				кость	более	6 кГм/см2 при					тем­
				пературе —100°С. При					нормаль­
				ной температуре				ударная			вяз­
				кость	равна 16 кГм/см2,					предел
	-40 -60			прочности		62	кГ1мм2 и			относи­
				тельное сужение				17,6%. . Приве­
Теппсратуро испытания				денный на фиг. 45 график значе­
Фиг. 45. График зависимости ударной				ний ударной вязкости					показыва­
вязкости стали марки		10Г2 и сварных		ет, что после старения изменение
швов от температуры		испытания (об­		вязкости сварных швов						и основ­
разцы после старения)		(по Л. С. Лив­		ного	металла		стали		примерно
шицу'и	А. С. Рахманову):
I — основной	металл	— сталь марки		одинаковы:			при температуре
10Г2; 2 — сварное соединение, выполнен­				—50° С ударная				вязкость			свар­
ное электродами марки ВСН-3;			3 — тем­
пература перехода в хрупкое			состояние.	ных	швов	неоколько выше, чем

у основного металла. Электродами марки ВСН-3 было сварено свыше 3500 трубных

стыков из стали марки 10Г2, работающих при температуре —70° С. Сварные соединения отличались высокими качествами. Электроды марки ВСН-3 могут применяться при низких температурах не только для трубных стыков, но и других соединений из стали марки 10Г2 при сварке на постоянном токе обратной полярности в любых пространственных положениях.

138

Рутиловые электроды. Во ВНИИСТе [95] были разработаны марки ВСР-50 с содержанием рутила (двуокиси титана) в покры­ тии более 20%. Эти электроды предназначены для сварки во всех пространственных положениях конструкций из малоуглероди­ стых. среднеуглеродистых и низколегированных сталей на по­ стоянном токе обратной полярности. Электроды этой марки дают металл шва, мало склонный к хрупкому разрушению при пони­ жении температуры, и поэтому могут быть рекомендованы для

сварки на морозе; ударная вязкость металла	шва на	малоугле­
родистой стали при температуре испытания	—40° С	составляет
около б кГм{см2.	исследованиями и
Аустенитные электроды. Многочисленными

производственной практикой установлено, что наилучшими элект­ родами, обеспечивающими получение соединений, не склонных к хрупким разрушениям, являются аустенитные электроды. Одна­ ко высокая стоимостьаустенитных электродов позволяет рекомен­ довать их только для особо ответственных конструкций.

Л. С. Лившиц и М. Я. Чушенкова [89] показали, что при сварке труб из сталей марок 12.Х5МА и 12Х5ВФ наиболее целесо­ образно применять аустенитные электроды марок ЦЛ-ЗМ и ЭНТУ-3 (стержень из стали типа 1Х18Н9) даже без последующей термиче­ ской обработки, так как при сварке этими электродами швы наиме­ нее склонны к хрупкому разрушению и ударная вязкость не падает при температуре—150° С.

Электроды с железным порошком в покрытии. Исследователя­ ми [34] разработаны электроды, в покрытии которых входит дисперсный порошок железа в количестве от 50 до 100% от веса металлического стержня. Наличие металла в покрытии обеспе­ чивает более широкую регулировку тепла дуги между электродом и свариваемым металлом. При исследовании проверялось влияние регулировки тепла дуги на скорость охлаждения металла околошовной зоны. На пластины наплавлялись сварные валики при раз­ личных значениях погонной энергии дуги и, таким образом, при малых значениях ее воспроизводились условия сварки элементов большой толщины при низких температурах. Опыты производи­ лись на пластинах из стали марки 15ХСНД. Установлено, что ис­ пользование электродов с железным порошком в покрытии обеспе­ чивает резкое снижение твердости и повышение ударной вязкости на 30%. Последнее особенно заметно при незначительных погонных энергиях дуги, иначе говоря, при скорости охлаждения околошов- ■ ной зоны, равной скорости охлаждения при низких температурах. Расчетом скорости охлаждения определено, что для сварки мало­ углеродистой' стали в покрытие нужно вводить порошок в количе­ стве 50% от веса стержня, а для сварки низколегированной стали— 100% от веса стержня. Подобные электроды рекомендуется исполь­ зовать для сварки при низких температурах без предварительного подогрева свариваемых деталей, что-и делается, в частности, в США, где ряд фирм еще с 1956—1957 гг. выполняют сварку электродами

139

с железным порошком в покрытии при температурах до —20—25°С без подогрева. Железный порошок, входящий в покрытие электро­ дов, оказывает благоприятное тепловое влияние на основной ме­ талл, задерживая его перегрев, а также уменьшая скорость охлаж­ дения сварного соединения. Эти электроды применяют для сварки низколегированных, никелевых, хромомолибденовых, марганцево­ молибденовых и хромистых сталей, из которых сооружаются трубо­ проводы ответственного назначения, резервуары, вакуумные колон­ ны и другие изделия.

В США электроды с железным порошком в покрытии стандар­ тизированы. В современной заграничной сварочной технике видна отчетливая тенденция применять качественные электроды с основ­ ным покрытием, содержащим железный порошок, для сварки не только легированных, но и обычных малоуглеродистых сталей.

Электроды с железным порошком в покрытии выпускаются во все возрастающих количествах не только в США, но и в Англии, Франции, Бельгии, Голландии и других странах. Они пользуются большим спросом, так как обладают повышенным коэффициентом расплавления и, следовательно, позволяют значительно повысить производительность ручной дуговой сварки (в некоторых случаях на 150—180%) по сравнению со сваркой обычными электродами. Кроме того, такие электроды, обладая способностью глубокого про­ плавления металла шва, дают возможность производить сварку лис­ тов толщиной до 12 мм без разделки кромок. Не случайно в США на долю электродов данного типа приходится свыше 50% всего ко­ личества расходуемых электродов; это же наблюдается в Герман­ ской Демократической Республике.

Электроды с пластмассовым покрытием. А. Г. Мазель и Е. М. Ро­ говой [94] разработаны электроды с пластмассовым покры­ тием— органической смолой. Последняя применена в качестве свя­ зующего и газообразующего компонента вместо жидкого стекла. Такие электроды применяются для сварки малоуглеродистых и низ­ колегированных сталей на постоянном и переменном токе. Они обеспечивают высокую производительность наплавки на постоян­ ном токе прямой полярности и глубокое проплавление на обратной полярности. Электроды с пластмассовым покрытием были испыта­ ны также при низких температурах. Изменения ударной вязкости швов, выполненных электродами марки ВСП-16 при сварке стали марки МСт.З при комнатной и отрицательных температурах (—20, —40, —60°С), показаны на фиг. 46. Понижение ударной вязкости швов после искусственного старения происходит примерно в 2 раза, что можно считать удовлетворительным. Что касается других меха­ нических характеристик сварных соединений, выполненных этими электродами, то они соответствуют требованиям, предъявляемым к электродам типа Э50 по ГОСТу 2523-51.

Антикоррозийные электроды марки АН-Х7. При' эксплуатации морских судов было установлено, что сварные швы на сталях марок 10ХСНД и 10ХГСНД, выполненные электродами марки

140