книги / Проектирование источников электропитания устройств связи

/ к1з макс '

/ Э13 макс —Л512ь

=

0,0045 +

13

=

0,0075 а =

7,5 ма;

—

^ к . э13 макс =

"к. э12 макс “

^к. э11 макс =

^ ,2

в ;

^к13 макс =

э13 макс^к13 макс = 12,2-0,0075 =

0,092 вт.

По

величинам Л м з м а к с ,

^ „ э

13 макс,

Рк 1з макс

в качестве

Г 13

выбираем

транзистор

типа

МП 14.

Основные

данные

транзистора

МП14:

(Змин= 20;

/к макс =0,02 fl;

£/кэмакс =

= 20 в.

Из

(5.36)

найдем

Япред.*

Р

о

—

А. макс

Акр. макс

-

85 — 40

■=

0,225 вт.

пред ^

,Rtt

200

А . макс =

85°С;

Rt =

20Q°C/em (табл.

5.3);

Рк1змакс меньше Р Пред.

Определяем

ток

/в 13

макс.'

/ 6 1 3 макс =

7э13 макс

0

0075

0.00037 а =

0,37 жа.

■ I

= - 1—— =

Pl3MHH

Так

как

/ б 1змакс

меньше

(0,3ч-0,б) ма,

число

транзисторов,

входящих в

составной,

равно трем.

и

1.

Расчет схемы сравнения

У П Т .

Выбираем

схему

сравнения

рис. 5.15в.

Определяем величину UопТ 5 Щ 7 -

^ОП <

£/вых.

-

(2 - 3) в =

12 -

3 =

9 9 .

В качестве источника опорного напряжения выбираем стабилитрон типа

Д818Б.

/'к у макс.

2 . Определяем «величины /к у макс и

UKэ у макс,

Задаемся

/ к у макс = Р к у макс = 0,005 а =

5 ма.

Определяем

U ' K э у макс из (5.44):

и.к. э. у. макс

= и:

=

^вых. макс "" ^сп мин — 13 — 7,65 — 5,35 в.

~к. э. у. макс

Из

(5.45)

найдем

Я к у макс:

Рк. у. макс

P R . у. макс

Ас. у. макс ^Ас. э. у. макс ~

5

10

-5,35 — 0,027 в т .

По

величинам

Як у макс,

/ к у макс,

^ к э у м а к с ,

Я 7к у макс,

Рк у макс>

U'„ э макс

выбираем

в

качестве

Гу

«и

Гу

тра«нзисторы

типа

М(Ш4.

Основные

данные МП 14 приведены ранее

при выборе транзистора Г1 3.

Из (5.36) определяем величину Яцрсд для Гу

и Гу!

л

А . макс

Акр. мин

88 40

вт ’

Рпред —

^

—

200

^

Так как Рпред больше

Як у макс,

транзисторы

Ту

и

Ту выбраны

правильно.

Из

(5.46)

определяем величину R*:

ис,

7,65

2/„

—т = 7 6 5 ом.

к—

жк. у. макс

2-5-10

Выбираем резистор тина ПКВ-0,5— 760 ом.

3. Так как нагрузкой усилителя является змиттерный повторитель, необхо­ димо выбрать транзистор Т2, диод Дз, рассчитать величины сопротивлений ре­

зисторов Яэ

и Дгз.

Исходя

из

величины ^ к эп м и п = 4 б, «выбираем

в качестве Дз два

последо­

вательно включенных диода типа Д226 с

прямым

падением напряжения,

рав­

ным 1 в. Суммарное падение напряжения на двух диодах

£/дз = 2 в.

Из

(5.47) определяем величину Дгз-‘

^ОМИН--- УДЗ

19 — 2

Дгз —

IДЗ мин

-----------Г = 3400 ом.

50-10- 3

/д з мин принимаем равным 60*.10~3 а. (Принимаем /?гзв 3,3 кож

Определяем максимальную мощность, рассеиваемую на резисторе Rrз.*

(^омаксмакс

^Дз)2

(2 4 ,2 —-2)

ягз =

R H

=

3 .3 1 0 3

= 0>15 в,п

В качестве ЯГз выбираем резистор типа

ОМЛТ-05 — 3,3 ком.

Из

(5.48) определяем величину Д'э:

яэ =

t/дз — (0.2-=-0.5)

2 — 0,5

300 ом.

---------— =

лк. у. макс

5 • 10

3

В качестве Д'э выбираем резистор типа

ОМЛТ-0,5 — 300 ом. Выбираем

тип

транзистора Т2, исходя из следующих величин:

/кгмакс =

/к. у. макс =

^-10

a; UK Э2 Макс =

^ к . э11 макс

^ДЗ = ^2,2

2 =

= 10,2

б;

ЯК2 макс =

^к, э2 макс А<2 макс =

10 ,2 *5* 10

3 = 0 ,0 5 1 б/Я.

В качестве Т2 выбираем транзистор я-р-я-типа МП37А. Основные данные

транзистора

МП37А: UKэ макс = 20 б; / к макс = 0,02 а\ рг мип= 25.

Из

(5.36)

определяем

Япред.'

ос

/

_/

Р пред —

п. макс

*окр. макс

= 0,225 впг.

^

200

Значение

Рк 2

макс

не

превышает

Рпред.

4. Из

(5.49) определим «величину Rri:

12

Лп =

^вых. мин

^СТ1 макс

= 1 0 0 0 ом\

/СТ1 мин

3 10>-3

/ CT1 МИН — / 1MHH — 3 10

3 а .

Принимаем Rn = \

ком.

_

( ^вых. макс

^ст1 мин)2

(1 3 - 7 .6 5 )*

Ряп “

Яи

~

Ы08

= 0,028 впг,

В

качестве Rn

выбираем резистор О М Л Т -0,5 — 1 ком.

Из

(5.50)

определяем

ток / ст i макс-*

у ст1 макс —

^вых. макс

1 3 - 7 , 6 5

= 0,00535 а\

• — j—j-Q3—

/ с и макс — 5,35 ма < Iхмакс — 33 ма.

5. Величину Un у не рассчитываем, так как в данной схеме дополнительный источник питания отсутствует.

6. Принимаем / Дел='5 ма.

Из (5.51)		определяем аМин, амак
		U СТ1 МИН
		О^МИН— * и.вых. макс
		а макс — " ^ст! макс		- ^ - 0 . 7 5 .
		Uпипе. мин
Из (5.52)		определяем Ядел-’		12
		и*			2400 ом.
		Ядел —		/л—3 =
		/дел	5-10“
Из (5.53)		и (5.55) находим величины сопротивлений Ru R2, Rn:
		Я2< а минЯдел =	0,59-2400 =		1420 ом,
выбираем	резистор типа ПТМН-05 — 1,4 ком-,
		/?1 < (1 — Опаке) Ядел = 0		— 0.75) 2400 =		600 ом,
выбираем	резистор типа ПТМН-0,5 — 600 ом;
		Rn > Ядел — Я 2 — Ях = 2400 — 1400 — 600 =				400 ом,
выбираем	резистор типа ППБ-1 ■— 430.. ом.
Расчет термокомпенсации. Из табл. П5.2 определяем .максимальный темпе­
ратурный	коэффициент стабилитрона		Д818Б, у Ст 1		макс = — 1,8 мв/°С. Из (5.58)
определим максимальный температурный коэффициент стабилизатора умакс:
		У ш х (YCTX макс	Y6. у. мин +		У б,у . макс) ^
		Умакс=	*/ст1 макс

12,6 ( — 1,8 + 1,9 — 2,5)

■= — 3,4 мв/°С.

“9

Полученное значение температурного коэффициента меньше заданного, по­

этому термокомпенсацил не		нужна.
О п р е д е л е н и е	о с н о в н ы х		п а р а м е т р о в	с т а б и л и з а т о р а .

1. Определение коэффициента стабилизации и внутреннего сопротивления. Опре­ деляем из (5.60):

Дет = Ир Ду « Чосл ^77*- =			200-41 -0,66 ■1 ^			= 3200.
цР -из табл. 5.4 равно:		UQ			21,2
	1
		НдхИхгМ-хз
Ир = ---------;---------;---------« М-11= 200.
ИтхИаг + М12М13 + Нах^хз
Ни определяем из табл. 5.6 для транзистора П210.
Определяем величину Ку .из табл. 5.5:
ЯУ= -	ЗуЯк			20-4,1	1-3 = 41;
2 +	Sy	Pv'у. мин	2 +'	18-10
				20- 20
R K = ЯЕХ, с =	Явххз + ЯвхХ2 Рхзмин +			ЯвхХХ РхгминРхзмнн =
= 2 0 0 +		1 5 -2 0 + 10-18-20 = 4100			ом.
Величину а определим	из табл. 5.5:
		Uстх	8,3
	а = —^ = —^- = 0,66;
		Uon	12,6
^/стх —'^стх мин + Ucri макс __ 7 , 6 5 + 9					= 8,Зв.
		2	~ ~	2

Внутреннее сопротивление rf определяем .из /(5.59):

Г(~=	1	1		= 0,0046 ом;
	SpKy ос япар 8*41 *0,66*1
	____ §п	8	8	а/в;
	S p ~ l + S nR6	= — =
		1

Яб =°; Sn = 8 Ф-

2. Амплитуду пульсации 'выходного напряжения определим из (5.61):

	Ць^вых	1.7*12.6
	^ВЫХ-~	= 0 ,1 7 -10—3 в;
		G A V - 2 \ , \
	K J U 0

=/Гст = 6 -1 03.

3.Найдем величины г)Мин, Л из (5.62):

	U		12	^
Лмии ==	^вых мин		= OQ 9
	77			— 0,52;
	^омакс
	^вых	1 2	, 6
Л = — — = ^7			- 7; = 0 ,5 9 5 .
	г/.	21.2
4. Определим величину емкости Сп из /(5.63):
Он >• 0,23р1Х	4.6-10-	0,23*20		= 1600 мкф.
Г'2 я /а и		3 *2-3,14-106

Выбираем два конденсатора типа К-50-ЗБ— 1000 'мкф— 25 в. Схема рассчитанного стабилизатора приведена на рис. 5.24.

Рис. 5.24. Принципиальная схема транзисторного стабилиза­ тора напряжения на выходное напряжение 1 2 , 6 в и ток на­ грузки \ а

5.5. ИМПУЛЬСНЫЕ СТАБИЛИЗАТОРЫ ПОСТОЯННОГО НАПРЯЖЕНИЯ

Отличительной чертой всех импульсных стабилиза­ торов напряжения по сравнению с линейными стабилизаторами яв­ ляется работа регулирующего транзистора в режиме переключения.

Работа транзистора в режиме переключения характеризуется быстрым переходом рабочей точки из области отсечки в область «насыщения. При этом мощность, рассеиваемая на регулирующем транзисторе, во много раз меньше, чем при его работе в линейном режиме. Работа регулирующего транзистора в режиме переключе­ ния позволяет повысить коэффициент использования самого тран­ зистора, повысить кпд стабилизатора и уменьшить его габариты.

Наиболее распространены					два	типа
^импульсных		'стабилизаторов: стабили­
заторы с широтно-импульсной модуля­
цией и |релеЙ1ные стабилизаторы или
<стабилизаторы с двухлозиционным ре­
гулированием			(рис. 5.25).				Рте.	5.25. Структура ая схе­
В стабилизаторах с широтно-им-							ма .импульсного стабилиза­
/пульоной		модуляцией		в	качестве		тора	лостоя1Н1ИОпо напря­
-импульсного			элемента	использует­			жения:
ся	генерятор,		длительность		импульса		1 —	регулирующий транзистор;
							2 — фильтр; 3 — импульсный
•или	паузы		■которого	изменяется в			элемент; 4 — схема сравнения
зависимости			от постоянного			сиг­

нала, поступающего на вход импульсного элемента е вы­ хода схемы сравнения. Принцип действия стабилизатора с широт­ но-импульсной модуляцией заключается в следующем: постоянное напряжение U0 от выпрямителя или от аккумуляторной батареи подается на регулирующий транзистор, а затем через фильтр на выход стабилизатора. Выходное напряжение стабилизатора приво­ дится к опорному напряжению, сравнивается с ним, а затем сиг­ нал разности подается на вход устройства, преобразующего сиг­ нал постоянного тока в импульсы определенной длительности. Длительность импульсов изменяется пропорционально сигналу раз­ ности между опорным и измеряемым напряжениями. С устрой­ ства, преобразующего постоянный ток в импульсы, сигнал посту­ пает на регулирующий транзистор.

Регулирующий транзистор периодически переключается, и сред­ нее значение напряжения на выходе фильтра зависит от скваж­ ности импульсов. При изменении напряжения на выходе стабили­ затора изменяется сигнал постоянного тока, а следовательно, и скважность импульсов регулирующего транзистора, и среднее зна­ чение выходного напряжения возвращается к первоначальному значению.

Принцип действия релейных или двухпозиционных стабилиза­ торов несколько отличается от принципа действия стабилизаторов с широтно-импульсной модуляцией. В релейных стабилизаторах в качестве импульсного элемента применяется триггер, который, в свою очередь, управляет регулирующим транзистором. При подаче постоянного напряжения на вход стабилизатора в первый момент регулирующий транзистор открыт и напряжение на выходе стаби­ лизатора увеличивается. Соответственно растет сигнал на выходе схемы сравнения. При определенной величине выходного напря-

жения величина сигнала на выходе схемы сравнения станет доста­ точной для срабатывания триггера. Триггер срабатывает и закры­ вает регулирующий транзистор. Напряжение на выходе стабили­ затора начинает снижаться, что вызывает уменьшение сигнала на выходе схемы сравнения. При определенной величине сигнала на выходе схемы сравнения триггер вновь срабатывает и открывает регулирующий транзистор. Напряжение на выходе стабилизатора начинает увеличиваться. Выходное напряжение будет увеличивать­ ся до тех пор, пока триггер вновь не закроет регулирующий транзи­ стор. Таким образом процесс будет повторяться. Изменение входно­ го напряжения или тока нагрузки стабилизатора приведет к измене­ нию скважности импульсов регулирующего транзистора и к изме­ нению частоты его переключения, а среднее значение выходного напряжения будет поддерживаться неизменным с определенной степенью точности.

Стабилизаторы первого и второго типа отличны в следующем. В стабилизаторах первого типа частота переключения регулиющего транзистора постоянна, в стабилизаторах второго типа ча­ стота зависит от изменения тока нагрузки и входного напряже­ ния. Пульсация выходного напряжения в стабилизаторах первого типа принципиально может быть равна нулю, так как импульсный элемент управляется постоянной составляющей сигнала схемы

сравнения.

Пульсация на выходе стабилизаторов второго типа принципи­ ально не может быть равной нулю, так как периодическое пере­ ключение триггера возможно только при периодическом изменении выходного напряжения.

Одним из основных недостатков стабилизаторов первого типа является их малое быстродействие. При питании таких стабилиза­ торов от выпрямителя входная пульсация напряжения уменьшает­ ся стабилизатором незначительно, и поэтому его фильтр при­ ходится рассчитывать на низкочастотную составляющую пуль­ сации.

Недостатком стабилизаторов второго типа является зависи­ мость частоты переключения от изменения напряжения сети и то­ ка нагрузки. Необходимо отметить, что в релейных стабилизаторах можно устранить указанный недостаток. Для этого от внешнего генератора на вход усилителя или непосредственно триггера по­ дается переменный сигнал. Если амплитуда переменного сигнала превышает пороги срабатывания триггера, то при определенных условиях происходит синхронизация стабилизатора и он работает

врежиме широтно-импульсной модуляции.

Вэтом случае при изменении входного напряжения или тока нагрузки частота остается неизменной, а изменяется скважность

импульсов регулирующего транзистора.

На рис. 5.26, 5.27 изображены схемы релейных стабилизаторов напряжения. Основное отличие схем заключается в различных ре­

жимах работы. Стабилизатор рис. 5.26 работает в обычном режи­ ме, а стабилизатор рис. 5.27 работает в режиме широтно-импульс­ ной модуляции. Рассмотрим более подробно работу этих схем. Стабилизатор рис. 5.26 состоит из составного регулирующего тран­

зистора		(Гц,	Г12);		фильтра
(Lb Сн, Д2); схемы сравне-
ния	и усилителя			постоянно­
го тока		(Rь Ru, R2, Ди				RTU
Ту,	Ry)\	триггера			на	тун­
нельном диоде Д3 и транзи-
сторе Т4; промежуточного
усилителя (Г3, /?4, / ^ т р а н ­
зистора		Т2, предназначенно­
го для запирания				регулиру­
ющего транзистора; цепочки
/?э,	Ci,	необходимой				для
увеличения частоты автоко­								Р|ИС* 5.26. Схема релейного стабилизатора
лебаний		стабилизатора					И
элементов Re,			Язап,		Д4 , С3ап,
необходимых			для		надежно­
го включения			и	запирания
регулирующего					транзи­
стора.
ве	В данной схеме в качест­
	импульсного				элемента
используется триггер на тун­
нельном		диоде и транзисто­
ре. Как показано .в [13, 23],
в таких		схемах		можно ис­
пользовать триггер					на тран­
зисторах		(триггер			Шмитта),
одн-ако		применение тригге­
ра на туннельном диоде поз­								Рис. 5.27. Схема стабилизатора .постоян­
воляет		улучшить			фронты			ного напряжения, (работающего 0 режи­
управляющих			импульсов				и	ме широтно-шгпулюной модуляции
уменьшить число элементов.
	На рис. 5.28 изображены графики выходного напряжения ста­
билизатора, токов					и напряжений транзистора Тп и диода Д 2 и
тока в дросселе Дрь
	Рассмотрим принцип действия схемы рис. 5.26. На вход стаби­
лизатора подается					постоянное напряжение U0. В момент времени
t = 0 напряжение на выходе стабилизатора									уменьшается до величи­
ны срабатывания триггера (Т4Дз)-Триггер									срабатывает, и ток кол­
лектора Т4 скачком					уменьшается до нуля. При этом закрываются
транзисторы Г3 и Т > транзисторы Ti2, 7\i									открываются, а емкость

Сэап заряжается через сопротивление /?6- Напряжение на входе фильтра (в точках А, Б) скачком увеличивается до напряжения U0, диод Д2 закрывается, и ток /д2падает до нуля. Ток коллектора ре­

гулирующего транзистора Гп, а соответственно и ток дросселя на­ чинают увеличиваться. Напряжение на выходе стабилизатора умень­

шается до

момента, пока ток

в дросселе не

станет

равным току

нагрузки

/н,

'а

затем

на-

'чиннет «расти. При увели-

чаши

выходного на пря-

женин

увеличивается

по-

лож!Ителыный потенцинл

на

базе

транзистора

Ту.

Ток

базы,

а

следователь­

но-,

и

ток коллектора

Ту

увеличиваются.

времени tx

В

момент

г______

напряжение

на

.выходе

1

1

ста'б1ИЛ1И13ато-р-а

доотигает

1

1

величины

t/вых+ AU'rp /а,

икэп

'

1

;

*

“T“

а ток

коллектора Ту дос­

Uo

i

тигает величины тока сра-

1 t

1I

1

il

- t-

1

1

■баты-вания триггера. Триг­

%

1

1

1

1

гер

срабатывает,

и

ток

___

1

1

l

1дшкс

1

1

1

1

1

коллектора

Г4

скачком

1

n s ]

увел1ич1и*в-а1ется

до макои-

1

1

1

iM-ал ьного

знач-ения.

‘

1

I

'

Т2

иД2

1

1

1

Транзисторы

Г3 и

~т~

1

1

открываютея.

Емкость

С3ап через транзистор Т2

J o

i

i

i

1

I

'

t

подключается

между

ба­

ад

зой и

эмиттером

транзи­

1н

!

—V

'■__ !

сторов Т12, Тц, и

они зак­

рываются.

В

интервале

----- i _ d — i _ X — l _ I — 1-------

О

t

t\-r~t2 ток коллектора

транзистора Тц равен ну­

Рис. 5.28. Графики напряжения -и токов ■релей­

лю, -а дроссель разряжа-

ного стабилизатора

постояшого

.напряжения

-ется

через

диод

Д 2.

На-

билизатора

-пряжащие на выходе ста-

вначале увеличивается, пока ток в дросселе Др\ боль­

ше тока иагруэюи, и затем начинает уменьшаться.

При уменьшении выходного напряжения уменьшается положи­ тельное напряжение на базе транзистора Ту и его токи базы и коллектора уменьшаются. В момент t2 'напряжение на выходе

уменьшилось до величины UDb,х—AUrp/a, а ток коллектора Ту уменьшился до величины тока отпускания триггера. Триггер сра­ батывает, транзисторы Т4, Т3, Т2 закрываются, а транзисторы Т\2> Т\\ открываются. Вновь начинает увеличиваться ток коллектора регулирующего транзистора Тц, а соответственно и ток дросселя Др\. Таким образом, процесс непрерывно повторяется.

При изменении входного напряжения или тока нагрузки изме­ няется скважность импульсов регулирующего транзистора, а сред-

нее значение UBhlx выходного -напряжения остается неизменным с определенной степенью точности.

Как видно из принципа действия схемы, стабилизаторы данно­ го типа работают в -режиме устойчивых автоколебаний.

Основным недостатком, ограничивающим область применения релейных стабилизаторов, является относительно большая ампли­ туда пульсации выходного напряжения. Амплитуда пульсации вы­ ходного напряжения зависит от величины порогов срабатывания триггера, коэффициента усиления усилителя и от коэффициента затухания фильтра стабилизатора. Повышение резонансной часто­ ты фильтра при постоянных уровнях порогов срабатывания триг­ гера, постоянных значениях коэффициента усиления усилителя и коэффициента затухания фильтра стабилизатора вызывает пропор­ циональное увеличение частоты автоколебаний, не изменяя вели­ чины пульсации выходного напряжения.

Коэффициент затухания фильтра повышается увеличением ин­ дуктивности дросселя, при соответствующем уменьшении емкости фильтра (из условия постоянства резонансной частоты фильтра). При больших значениях коэффициента затухания резко возра­ стают габариты стабилизатора. Однако даже при нулевых порогах срабатывания триггера, бесконечном коэффициенте усиления уси­ лителя и достаточно большом коэффициенте затухания не удает­ ся получить малую амплитуду пульсации.

Как известно из теории релейных систем автоматического ре­ гулирования, повышение частоты автоколебаний при неизменных параметрах фильтра, фиксированных порогах срабатывания триг­ гера и неизменном коэффициенте усиления усилителя может быть достигнуто введением дополнительных ускоряющих элементов. В качестве такого ускоряющего элемента в данной схеме исполь­ зуется цепочка, состоящая из емкости Схи сопротивления Лэ. Зна­ чительное увеличение частоты автоколебаний стабилизатора при тех же параметрах фильтра, усилителя и триггера приводит к зна­ чительному уменьшению амплитуды пульсации.

Схема стабилизатора рис. 5.27 по составу элементов мало чем отличается от схемы рис. 5.26. Основное отличие заключается в том, что вместо сопротивления /?3ап в схеме установлены диоды Дъ. Использование в схеме запирания диодов позволяет ограничить напряжение на емкости Сзап. Кроме того, при изменении входно­ го напряжения амплитуда напряжения на емкости С 3ап изменяет­ ся незначительно. Постоянство амплитуды запирающего напряже­ ния особенно важно, если в качестве регулирующих применяются высокочастотные транзисторы, у которых обратное напряжение ба­ за—эмиттер мало и строго ограничено по величине.

В отличие от схемы рис. 5.26, данный стабилизатор работает в режиме широтно-импульсной модуляции. На вход усилителя через разделительный конденсатор от внешнего источника подается пе­ ременный сигнал. Форма сигнала может быть пилообразной или синусоидальной.

Рассмотрим принцип действия схемы рис. 5.27 при пилообраз­ ном переменном воздействии. На рис. 5.29 изображены графики,

			поясняющие работу						релейного
			•стабилизатора					IB р-ежим-е ши-
			ротно-импульаной модуляции.
			На	базу		усилительного				тран­
			зистора подаются внешний пи­
			лообразный				сигнал и постоян­
			ное «смещение £/омi >с дели1теля
			Ru Ru, R2. 'В .момент						t\	наир я-
			жение		на		базе ус1илитель1ного
			транзистора				достигает величи­
			ны, при «которой ток коллекто­
			ра	Ту	равен			току срабатыва­
			ния триггера. Триггер срабаты­
			вает, транзисторы Т4, Г3, Т2 от­
			крываются, а Г12, Т\\ закрыва­
			ются.		Напряжение				на	входе
			фильтр,a			U аб		CKaHKOM		умень­
			шается до нуля. В -момент вре­
			мени t2 пилообразное напряже­
Рис. 5.29.	Графики		ние	на		базе		транзистора Ту
		Н'а.щр.яжш1кй	уменьшилось до величины, при
U(i'7= f ( t )	и иАБ=/(Т)	стабилизатора	которой ток коллектора							усили­
натряжения, работающего в режиме			тельного			транзистора			стал ра­
широтно^|И1М1пулбоной модуляции			вен	току		отпускания			триггера.
торы ТГи Т3, Т2 закрываются, а Тi2			Триггер		срабатывает,				транзис­
			Тц открываются. Напряжение на

входе фильтра вновь скачком увеличивается до величины входного напряжения U0\. Таким образом, триггер, а соответственно и ре­ гулирующий транзистор непрерывно переключаются за счет внеш­

н ег о .п ерем ен н ого сигнала!.

Предположим, напряжение на входе стабилизатора увеличилось до величины ^У02. При этом напряжение смещения на базе усили­ тельного транзистора увеличилось до величины UCM2. ‘Как видно из графиков рис. 5.29, увеличение смещения увеличивает время открытого состояния транзисторов Г4, Г3, Т2. Время открытого со­ стояния транзистора Т12у Ти при этом уменьшается. Соответствен­ но уменьшается длительность импульса на входе фильтра, а сред­ нее значение выходного напряжения возвращается к первоначаль­ ному значению с определенной степенью точности.

Расчет импульсных стабилизаторов постоянного напряжения.

Исходные данные, необходимые для расчета: U\(в) — напряжение питающей сети; $(гц) — частота тока сети; амакс, amm — величины относительных отклонений напряжения сети как в сторону увели­

чения, так и в сторону уменьшения;		UBUX(e) — номинальное значе­
ние	выходного напряжения	стабилизатора;	Uвыхмакс(в),

Uпыхмин(Ч) — пределы регулирования выходного напряжения ста­