книги / Трубопроводный транспорт нефти и газа
..pdfПри достаточной протяженности трассы наибольшее и наименьшее числа НПС могут отличаться друг от друга больше чем на единицу. Наилучший вариант определяется экономическим сравнением.
Для нахождения границ зон возможного расположения станций недостаточно получить точки а и Ь, откладывая напоры Нт\п —Л/t и Я тах —ЛЛ и вычерчивая линии гидравлического уклона, начиная от начальной точки трассы.
Необходимо также удовлетворить и другому требованию: линия гидравлического уклона от последней НПС должна прийти к конеч ному пункту и при этом напор последней станции не должен выходить за пределы / / min и Я тах. Чтобы выполнить это требование, надо найти границы зон возможного расположения при построении линий гидравлического уклона и напоров от конечного пункта к началь ному. Удобно эти построения выполнять «под профилем». От конечной точки профиля по вертикали вниз откладываем напоры Н т\п —ДЛ и Я тах —АЛ и по-прежнему вычерчиваем линии гидравлического ук лона до пересечения с профилем, как показано на рис. 4.11. Получен ные точки — границы зоны возможного расположения последней НПС удовлетворяют указанному второму требованию. Обозначим их буквами c u d . Индексы — номер последней НПС. Далее аналогично описанному выше от точек с и d откладываем вниз напоры Нт\п —Л/t и Я тах —ДЛ, проводим линии гидравлического уклона, получаем точки c u d для предпоследней станции и т. д.
Зонами возможного расположения станций будут части участков ab и cd, перекрывающие друг друга, т. е. оказавшиеся общими, имею щие одинаковые индексы. На рис. 4.11 по индексам у точек b \\ а на ходим, что наименьшее число станций равно трем, а наибольшее — четырем. Приняв п = 3, маркируем точки c u d . Ближайшие к концу трассы будут иметь индексы 3, следующие — 2 и т. д. Для наглядно сти точки а, Ь, с и d перенесены вниз под профиль и попарно соеди нены горизонтальными отрезками. Оказалось, что участки а3Ь3 и cad„, а также а ф 2 и c2d 2 частично перекрывают друг друга. Отсюда нахо дим, что третья станция может быть помещена между точками Ь3 и d3, а вторая — между точками Ь2 и d 2- На рисунке эти зоны возможного' расположения показаны горизонтальными отрезками 3 и 2.
Если принять число станций п — 4, то индексы у точек с и d надобудет изменить. Так, точки с3 и d3 должны быть обозначены сх и dx, а точки с2 и d2 будут теперь с3 и d3. Зона возможного расположения четвертой НГ1С, как видно из рисунка, будет находиться между точ ками а4 и с4, третьей — между точками а3 и с3 и второй — между точ ками аг и с
Число станций, полученное по формуле (4.31), округляется, как было сказано, в большую сторону. Поэтому вычисленный по этой формуле средний напор Я ср, приходящийся на каждую из принятых п станций, оказывается меньше ЯтахОт разности Я тах— # Ср зависит протяженность зон возможного расположения. Чем эта разность, меньше, тем меньше протяженность этих зон. При Я ср = Я тах, т. е. когда найденное по формуле (4.31) число станций п оказывается це лым, протяженность зон возможного расположения равна нулю..
12Г.
Станции должны будут располагаться в точках пересечения линий гидравлического уклона с профилем при напоре на станциях, равном // тах (точки Ь). Аналогично получается и при Я ср = Hmin. Места расположения станций в этом случае — точки а.
В зонах возможного расположения могут быть места или участки, на которых сооружение НПС нежелательно или даже запрещено. Нельзя, например, помещать станцию перед водной преградой, на болотистой местности и т. д. Протяженность зоны возможного распо ложения в таких случаях может резко сократиться.
После того как в зоне возможного расположения второй станции выбрано место, где она должна находиться, зоны возможного распо ложения остальных станций не могут оставаться прежними. Теперь вторую НПС считают первой и зоны возможного расположения ос тальных станций определяют заново. Процедура их определения такая же.
4.8. РАСЧЕТ РЕЖИМОВ РАБОТЫ СТАНЦИЙ
Расчет режимов работы станций выполняется после того, как выяв лены зоны их возможного расположения и выбраны точки, где они будут находиться. Цель расчета — подбор диаметров рабочих колес насосов, определение напоров на входе и выходе НПС, а также напо ров, подлежащих дросселированию.
Предварительно должны быть определены гидравлический уклон L, потери напора в коммуникациях НПС /iBC, hHa4 и Лкол и напор в конечном пункте Як, а также дифференциальные напоры станций Ядиф при расчетном значении расхода для всех диаметров рабочих колес насосов, имеющихся в наборе. Расчет ведется по участкам (НПС и примыкающий к ней перегон). Удобно начинать с последнего участка.
Процедура расчета может быть следующей.
1. Ищем перевальную точку на последнем перегоне. Для «подо зреваемых» точек вычисляем напор Я ' = Аг'—it', где Az' — разность высот перевальной точки и конечного пункта и Г — расстояние от перевальной точки до конечного пункта. Перевальная точка есть, если Я ' > Я К.
2. Определяем требуемый напор на выходе из НПС. Если нет пе
ревальной точки, то Ясттр = |
haa4 + Н + Az + Я к. Если |
переваль |
||
ная точка есть, то НСттр = кигч-\-И„ + Дгя + Я„. |
напор |
Яд„ф. тр = |
||
3. Определяем требуемый |
дифференциальный |
|||
— Я СТТр 4- Лкол — Я в. Здесь |
подпор Я в на входе |
в первый насос, |
||
получаемый от предыдущей НПС, |
пока еще не известен. Примем его |
|||
равным наименьшей допускаемой |
величине Я 5. |
|
|
4. Для всех диаметров, имеющихся в наборе колес насосов по ха
рактеристике Q—Я , находим дифференциальные напоры |
Д ДНф, со |
||||
ответствующие расчетной |
пропускной способности. Выбираем из них |
||||
наиболее |
близкий |
к Я ДИф. Тр. |
дросселированию |
/гдр = |
|
5. Избыток |
напора |
подлежит |
|||
= Ядиф |
Ядиф. ТР’ |
|
|
|
|
6. Если ЯДиф < Ядиф. тр, то подпор на входе в первый насос дол-
122
жен |
быть |
увеличен на ЯДИф. тр — //ДНф. |
Получим: |
// в — |
|
" _ H s |
"f Н диф. тр |
7 /ДИф. |
если на |
предыду |
|
7. Этот |
подпор |
может оказаться еще большим, |
щем (предпоследнем) перегоне имеется перевальная точка. Для выяв ления перевальной точки следует вычислить значение Н '. В рассмат
риваемом случае |
Н' = Аг'—И'— Лвс, где Аг' — разность геодезиче |
|||||
ских отметок перевальной точки и последней НПС; |
Г — соответст |
|||||
вующая длина трубопровода. Если окажется, что Н' |
больше Н ъ, |
то- |
||||
рассматриваемая |
точка — перевальная. |
В этом |
случае |
подпор |
на |
|
входе в первый |
насос последней НПС |
следует |
считать |
равным |
Н \ |
ивсе расчеты, начиная с п. 3, придется выполнить заново.
8.Далее аналогичные расчеты выполняются для всех остальных
участков.
4.9. УВЕЛИЧЕНИЕ ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ НЕФТЕПРОВОДА
На совмещенной характеристике Н = Н (Q) (рис. 4.12) увеличение пропускной способности означает перемещение рабочей точки вправо. Чтобы это произошло, необходимо либо «поднять» характеристики НПС, либо сделать более пологими характеристики перегонов. От сюда —- два способа увеличения пропускной способности: сооружение дополнительных станций на перегонах между существующими (удвое ние числа НПС) и прокладка лупингов. Очевидно, что коэффициент увеличения пропускной способности %= QJQ (отношение увеличен ной пропускной способности к прежней) при удвоении числа НПС есть фиксированная величина, а при прокладке лупингов коэффи циент % может иметь различные значения в зависимости от длины и диаметра лупинга. В обоих случаях напор на выходе из станции уменьшается (//Ст* <С Н„). Поэтому несущая способность трубопро вода окажется недоиспользованной. Эффективность удвоения числа* НПС или прокладки лупингов увеличится, если давление будет под нято до величины, близкой к допускаемой по условию прочности. Это может быть осуществлено подбором диаметров колес насосов, заменой
Рис. 4.12. Совмещенные характеристики Н = Н (Q):
— существующей НПС; 2 — существующей и дополнительной НПС; 3, 4 — трубопровода, и после прокладки лупинга
123;
существующих насосов на другие, параметры которых ближе к необ ходимым, установкой дополнительных подпорных насосов или даже сооружением на той же площадке второй магистральной насосной, включаемой параллельно.
Будем считать, что до и после увеличения пропускной способности давления на выходе из НПС одинаковые (Яст* = Я ст).
Определим коэффициент %= Q#/Q, получающийся при удвоении числа станций.
Для существующей станции с и примыкающего к ней перегона напишем следующие уравнения баланса напоров.
До увеличения пропускной способности в соответствии с (4.24) и (4.27) имеем:
АНс | (Нст— Ah) == ilc Azc-(- ДЯ,+1.
После удвоения числа станций
АНс 2 (Яст— Ah) = i^lc-f- Azc -j- AHc+i.
Разделим второе уравнение на первое. Приняв, что ДНс == АНс+1, получим
*■* |
_ ( |
Q * |
^ |
— т |
2 ( Я с т |
A / t ) — |
A zc |
/ а о о \ |
i |
” 1 |
Q ) |
~ г |
~ |
(НСТ— А Л ) — |
A z ff * |
^ - 6Z) |
|
Если |
пренебречь |
величиной |
Az, |
то ^ = |
2 2 _ т. |
|
Теперь рассмотрим увеличение пропускной способности прокладкой лупинга.
Из уравнения баланса напоров для станции с и соответствующего перегона
АНс+ (ЯСт— Ah) == ilc Д zc4 - AHc+i
и уравнения
ДНс4~(Яст— Ah) -= i^ [1С— х (1 — со)] 4~ Azc 4- AHc+i,
учитывающего прокладку лупинга длиной х, получаем
г* [/—дс(1—co)] = i7 (индекс с опущен)
и далее |
|
|
4*_ |
у2-"1_ |
1_____ |
i ' |
Л |
1 — х ( \ — ш) |
Отсюда длина лупинга, обеспечивающего заданное увеличение пропускной способности х»
* - т Ь г ( ' — ? = г ) - |
(4:!3) |
Нетрудно увидеть, что прокладка лупингов целесообразна при сравнительно небольшом увеличении пропускной способности (Х<21/(2-т)). Если требуется увеличить пропускную способность в число раз, близкое к 2U2~m (при турбулентном течении в зоне дейст-
124
вия формулы Блазиуса 2|/2~т = 1,486), то это можно сделать удвое нием числа станций. Но можно такой же эффект получить и проклад кой лупинга. Если же %> 2 1/2- т , то может оказаться выгодным ком бинированный способ: удвоение числа НПС с одновременной проклад кой лупингов.
Вопрос о предпочтительности того или иного способа решается сравнением приведенных затрат П. Для участка нефтепровода, со стоящего из одной НПС и примыкающего к ней перегона, выразим их в следующем виде:
при удвоении числа станций
Пудв= Кст (Ен 4“ &ст) 4 _ ■Эудв 4"
при прокладке лупинга
/7 л = К л (Ен~\~ ® л ) х 4 - 3 JI,
здесь Кст — капитальные затраты на вновь сооружаемую (дополни тельную) станцию; Кл — капитальные затраты на единицу длины лупинга; Ен — нормативный коэффициент эффективности; а ст и ал — отчисления на амортизацию и текущий ремонт для станции и линей ной части; З удв и Эл — расходы на электроэнергию; 3 — другие эксплуатационные расходы на вновь сооружаемой НПС (зарплата, стоимость смазки, воды и т. д.).
Длина лупинга х и расходы Эуав и Эл подлежат специальному определению. Остальные величины справочные. Длина лупинга мо жет быть найдена по формуле (4.33). Расходы на электроэнергию Дудв и Эл определяются по формулам:
э |
_ с |
GHДИф |
, |
О д/. |
|
|
|
‘-'У Д В — |
— — |
[" О у с т /V , |
|
|
|
||
|
|
Зо7т] |
|
|
|
|
|
ЭЛ S3 |
367г] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
5Э — стоимость |
электроэнергии, руб/(кВт ч); G — требуемая |
|||||
пропускная |
способность, |
т/год; |
Ядиф — дифференциальный |
напор |
|||
(при |
вычислении Эл — это |
напор, |
развиваемый существующей |
стан |
|||
цией; при вычислении |
З удв — напор, развиваемый двумя станциями, |
т. е. существующей и дополнительной); т) — к. п. д. насосных агрега тов; S уст — плата за установленную мощность, руб/кВт в год; N — номинальная мощность, кВт.
Расчеты, определяющие наивыгоднейший способ увеличения про пускной способности, необходимо выполнять для каждого перегона между существующими станциями. После этого следует расчет режи мов работы всех НПС.
4.10. ИЗМЕНЕНИЕ ПОДПОРОВ ПЕРЕД СТАНЦИЯМИ
ПРИ ИЗМЕНЕНИИ ВЯЗКОСТИ ПЕРЕКАЧИВАЕМОЙ НЕФТИ
Вязкость перекачиваемой нефти в течение года не остается постоянной. Она изменяется вслед за сезонными колебаниями температуры грунта на глубине заложения трубопровода. Изменяется режим работы тру
125
бопровода, т. е. расход и напоры на выходе из станций и на приеме (подпоры). Рассмотрим физическую картину изменения подпора пе ред насосной станцией с -f 1. Будем считать, что ни на одной из стан ций нет нужды ни в дросселировании, ни в других видах регули рования. Подпор перед насосной станцией с + 1 определим из сле дующего уравнения баланса напоров для участка 4+i (между первой и с + 1 станциями):
Я„ + с (а —bQ ') = fQ2 mlc+i + Агс+1 + АНс+1.
Учитывая (из уравнения баланса напоров для всего нефтепровода), что
т = |
Н„ + па — (A Z + Н к) |
v |
nb + fL |
получим
АНс+1 = На+ ся - Лг£+1'— [Яп + п а - (Az + Я к)] — |
. |
п b-\-fL!n
(4.34)
Вэтом уравнении от вязкости нефти зависит лишь величина / =
=$vm/Db~m. Таким образом, изменение подпора АНс+1 при измене
нии вязкости определяется значением (b flc+Jc)l(b + fLtri), где lc+i/с представляет собой среднее расстояние между нефтеперекачи вающими станциями на участке lc+1, a Lin — то же для всего нефте провода.
Если le+1lc > L /n , то при увеличении вязкости нефти дробь (b -f ftc+1/c)/(b + fLIn) возрастает и, следовательно, уменьшается под пор АНс+1. Для случая 4+ Jc < Lin — наоборот, при увеличении вязкости нефти подпор перед станцией АНс+1 увеличивается.
И наконец, если 4+ Jc — Lin, то изменение вязкости нефти не оказывает влияния на подпор, так как при любом значении f в этом случае (b + flc+1lc)/(b -f fLIn) = 1.
Изменение подпоров перед станциями при изменении вязкости иллюстрируется рис. 4.13. Вертикальные пунктирные линии отсе кают на профиле трассы одинаковые расстояния Lin (на чертеже L/3); L — расчетная длина нефтепровода. Сплошные и пунктирные линии гидравлического уклона i и /* соответствуют вязкостям v и v*; v* > v .
Отрезки а А х — А гА.г = А 2А 3 и а А ы = |
= Л 2*Л3* |
пред |
ставляют собой напоры Ядиф и ЯДИф*, развиваемые |
насосными |
стан |
циями при вязкости нефти v и v* соответственно; отрезок 1а — под пор перед первой станцией (Я п). Примем точку / за начало коорди нат. Тогда линии гидравлического уклона, идущие от точек А и А#, будут описываться уравнениями
Н — На ~\~сНцц$— И И Я* = Я п + сЯдиф*—1*4
где I — расстояние от начальной точки трассы 1, а Н и Я* — соот ветствующие им ординаты.
12й
Рис. 4.13. График изменения подпоров перед станциями при изменении вязко сти перекачиваемой нефти
В точках пересечения этих линий |
Н = //*, т. е. |
|
||
с Я д и ф — /1 = сНд и ф * — £ * / • |
|
|
|
|
Учитывая, что |
|
|
|
|
; |
^ п + п ^ДИф— (Д 2 “ Г ^ к ) |
„ ; |
+ я//д„ф * — |
( Д г -f" ^ к ) |
I = |
---------------------—------------------------- |
И |
— --------------------------- — |
—-----------I |
|
L |
|
L |
|
нетрудно убедиться, что линии гидравлического уклона при вязко
стях v |
и v* пересекаются |
на расстояниях I = сЫп, где с — целое |
число, |
равное 1, 2, 3 и т. |
д. |
Если бы третья станция находилась в точке В, над которой пере секаются линии i и ц , т. е. на расстоянии, кратном Lin, то при любом увеличении или уменьшении вязкости нефти подпор остался бы не изменным (условие le+1/c = Lin). Но эта станция расположена дальше точки пересечения гидравлических уклонов i и t*. для нее lc+1/c >L!n. Поэтому подпор перед третьей станцией при увеличении вязкости по нижается, что и показано на чертеже. Нефтеперекачивающая станция 2 находится левее точки пересечения линий i и t*; для нее /с+1/с <C.Lln. Поэтому подпор перед ней при вязкости v* больше, чем при вязкости v.
4.11. НЕФТЕПРОВОДЫ СО СБРОСАМИ И ПОДКАЧКАМИ
Нередко для снабжения потребителей, расположенных вдоль трассы, производится отбор перекачиваемой нефти из нефтепровода (сброс). Сбросы бывают непрерывные и периодические. Непрерывный сброс может быть организован, например, для снабжения нефтью нефтепе рерабатывающего завода, расположенного вблизи от трассы нефте провода. Периодические сбросы обычно бывают на нефтепродуктопроводах (для пополнения запасов близлежащих нефтебаз). Если в ка ком-либо месте нефтепровод проходит близ промыслового района, го может быть организована подкачка; добываемую на этих промыслах нефть направляют в тот же нефтепровод. В зависимости от мощности месторождения подкачка также может быть непрерывной или перио дической.
127
Расчет нефтепровода с непрерывными сбросами или подкачками можно вести по участкам, разграниченным пунктами сбросов или подкачек. При незначительных сбросах или подкачках нефтепровод рассчитывается без учета их. Но следует иметь в виду, что при перио дических сбросах (подкачках) изменяется технологический режим перекачки; обычно это ведет к необходимости регулирования работы насосных станций.
Рассмотрим режим работы нефтепровода при периодических сбро сах и подкачках. Участок нефтепровода от начальной точки до пункта сброса (подкачки) будем называть левым, а от пункта сброса (под качки) до конечной или перевальной точки — правым. При сбросе количество нефти, поступающей в правый участок нефтепровода, уменьшится. Насосные станции, работающие на этом участке, начнут «высасывать» нефть из трубопровода. В результате возрастет расход в левой части нефтепровода и уменьшатся подпоры перед всеми проме жуточными станциями.
Из уравнений баланса напоров для |
левой части нефтепровода |
|
д я п+ * |
= П С+Я 2г т+ 4 + |
1 + |
(индекс * означает «при сбросе») и уравнения |
||
АЯ„ 4 с (а - |
bo.*-’») = flc+lQ2~m+ Ч +1 + АЯс+1 |
|
(перекачка без |
сброса) найдем уменьшение подпора |
6Яс+1 = АЯ с+1— АЯ(г+1)*
перед станцией с -f- 1 (где расположен пункт сброса):
8Hc+1=-(cb + n e+l)(Q l-m- Q * - 'n).
Такой же формулой определяется изменение подпора перед стан
цией |
1, |
находящейся левее |
станции с + I: |
|
|
б я с-+1 = |
(cb+iU'+i) (Q?-m- Q |
2- 're). |
|
|
|
(здесь Q* имеет прежнее значение). |
по длине |
ле |
|||
Поскольку |
с’с с , 6Яс-+1< 6 Я с+|. Следовательно, |
||||
вого участка |
нефтепровода подпоры перед станциями |
(начиная |
со |
второй) убывают: наименьший подпор — у станции с + 1, где ведется сброс. Подпоры по длине правого участка нефтепровода возрастают; это можно показать аналогичным рассуждением. Изменение подпо ров перед станциями при сбросе иллюстрируется рис. 4.14. При под
качке расход в левой |
части нефтепровода <?*•< Q, а расход |
в правой |
части Q* + q >Q. С |
увеличением подкачки q расход Q* |
убывает. |
Подпор перед станцией с + 1 с увеличением подкачки увеличивается. Распределение подпоров перед станциями будет следующим: у стан ции, расположенной близ пункта подкачки,— наибольший подпор; по мере удаления от нее (в обе стороны подпоры уменьшаются.
Сброс и расход в левой части нефтепровода, при которых подпор
перед станцией с + |
1 (у пункта |
сброса) достигает наименьшего допу |
стимого значения |
ДЯд = Нвс + |
Я „ будем называть критическими: |
^кр И Qicp. |
|
|
128
Рис. 4.14. Линии изменения режима работы нефтепровода при сбросе
Напишем уравнение баланса напоров для левой части нефтепровода при критическом сбросе:
АЯп + с (а —bQKр |
) = //C+ IQKP |
Azc-|-i -(- АЯД. |
|
Отсюда находим |
критический |
расход |
|
^ Kp V |
сЬ + ц с+1 |
(4.35) |
|
) |
|||
Уравнение баланса напоров для правой части нефтепровода |
|||
А//д-р(/г |
с) [а |
й (QKp <7кР) |
] — f (L— IC+I )(QK -<7кр)2 т + Аг |
позволяет получить формулу, определяющую критический сброс:
ДЯд + (п — с) а — (Дг + Я к) ~|1/2—m |
(4.36) |
||
<7кР —Qiкр--- |
/ (L — /с+1) |
J |
|
(я — с) Ь + |
|
||
(здесь Аг — разность высот |
между конечным пунктом |
и станцией |
|
с + 1). |
появляется |
необходимость искусственно |
|
Если сброс q >/7кр, то |
|||
поднимать подпор перед станцией с -f |
1, для обеспечения |
бескавита- |
|
ционной работы он должен быть не меньше АЯд. Подпор |
может быть |
повышен увеличением гидравлического сопротивления правой части трубопровода или уменьшением напора, развиваемого расположен ными там (после пункта сброса) станциями. Это осуществляется ре гулированием.
Выясним, каково должно быть увеличение сопротивления, или, что то же самое, какой напор Я ' должен быть погашен регулирова нием. Поскольку при помощи регулирования перед станцией с + 1 поддерживается подпор АЯд, расход в левой части нефтепровода ра вен QKp; в правой — он будет равен QKp—q■Напор Я ', который дол жен быть поглощен регулирующим устройством, может быть опреде лен из уравнения
АНя -\-(п—с) [а— b(QKp—q f~ m\ - / ( L - l c+1) (Q«P- q ) 2~m +
-Ь Az |
Я к + Я 7. |
Если Я ' = |
к н „ас + h', где Я„ас — напор, развиваемый одним на |
сосом при расходе QKP—q, К — целое число и h' < |
Я вас. то целесо- |
5 Заказ № 3099 |
129 |
образно отключить К насосов, а напор h' погасить дросселированием. Критической подкачкой (qKр) будем называть такую, при которой напор на станции с + 1 достигает максимально допустимого значе ния Яд. Расход в правой части нефтепровода при критической под качке также будем называть критическим (QKp). Критический расход найдем из уравнения баланса напоров для правой части нефтепровода:
Яд + (п - с— 1) (а - Ь(Л„т) == / (/. |
Я. О Q2Kp |
+ Az + //„ |
|||
(подкачка по-прежнему перед станцией с |
1). |
|
|||
Получим |
|
|
|
|
|
Яд + (я - |
с — 1) а — (Az -р Я к) |
] 1 |
|
(4.37) |
|
( п ~ с - |
I) А+ / ( / . - /с+1) |
J |
|
||
|
|
||||
Теперь напишем уравнение баланса напоров для левой части нефте |
|||||
провода при критической |
подкачке: |
|
|
|
|
А Я п - Ь с [а — Ь (QKp — </Кр) |
] —/ / C+ I (Q KP — <7кр) |
т -| |
|||
-|-А2с+1 + Я д ~ ( а - ^ 2Крт )- |
|
|
|
||
Отсюда находим, |
что критическая подкачка |
|
|||
|
|
|
|
|
tn |
|
|
|
|
|
(4.38) |
При подкачке q > q KP необходимо регулирование. Цель регулиро вания — снижение расхода в левой части нефтепровода до величины Q K P —ц. Это достигается тем же путем — отключением части насосных агрегатов или увеличением гидравлического сопротивления.
Напор Я ', который должен быть снят регулированием в левой части нефтепровода, определяется из уравнения
АЯП-\-с[а b (QKP q) ] = / / C+I (QKP ф Я А д ^ -р Я д —
-( a r - b Q f c ^ + H .
4.12.РЕЖИМ РАБОТЫ НЕФТЕПРОВОДА ПРИ ОТКЛЮЧЕНИИ НАСОСНЫХ СТАНЦИЙ
Временное отключение какой-либо станции может быть вызвано не поладками в системе энергоснабжения, аварией, необходимостью проведения ремонтных работ и т. д. Выход из строя насосной станции резко меняет режим работы нефтепровода (расход, давление, подпоры перед станциями). Чтобы лучше понять изменение режима перекачки, будем считать, что нефтепровод может работать при любых напорах и давлениях, возникающих в результате отключения станции. Неза висимо от того, какая станция вышла из строя — вторая, третья и т. д. или последняя, из уравнения баланса напоров для всего нефтепро вода следует, что
Г)2-ш |
Нл + (п — :)а — ( \ ; |
//„) |
|
( п - 1 ) Ь \ J L |
К " |
130