книги / Статистические методы в строительной механике
..pdfности резкого изменения режима такой процесс нельзя считать квазистационарным. Однако, как видно из вывода уравнений, они остаются справедливыми и в этом случае. Они останутся справедливыми и тогда, когда процесс s(t) составлен из конеч ного числа реализаций стационарных случайных процессов. Важно лишь, чтобы каждая такая реализация имела достаточ но большую длину (не менее, чем ДО-
Допустим, что в течение первых 0,75 ■10е сек |
имеет место |
режим со средним квадратическим напряжением |
os =5 т!см2 |
(*0=4), после чего вплоть до разрушения действуют напряжения
с большим средним уровнем |
(лго=2). Вычисляя интегралы, най |
|||||||||||
дем: |
|
Z (9; |
2) = 1,15 • |
103, |
|
2(9; 4) =0,17 *Ю3, |
У(8; 9; 0,8; 2).= |
|||||
= 1,32-103, Y (8; 9; 0,8; 4) = |
кН |
|
|
|
||||||||
= 0,48 |
Ю3. |
|
Эти |
значения |
6ST M* |
|
|
|
||||
подставляются |
затем |
в |
|
|
|
|
||||||
уравнения |
(6.85), |
которые |
ю |
|
|
|
||||||
легко |
интегрируются. Пер- |
|
|
|
||||||||
вая |
|
стадия |
усталостного |
|
|
|
|
|||||
разрушения |
кончается |
поч |
|
|
|
|
||||||
ти сразу же после заверше |
5 |
|
|
|
||||||||
ния первого режима |
напря- |
|
|
|
||||||||
жений |
(при |
^=0,75106 сек |
|
|
|
|
||||||
мера |
разрыхления |
G оказы |
|
|
|
|
||||||
вается равной 0,95). При пе |
0 |
|
|
|
||||||||
реходе к более напряженно- |
|
|
|
|||||||||
му |
режиму |
интенсивность |
Г |
|
|
|
||||||
накопления |
повреждений |
|
|
|
|
|||||||
резко |
увеличивается: |
для |
|
Рис. .109 |
|
|||||||
полного разрушения необхо |
|
|
|
|
||||||||
димо еще 2,] • 104 сек. |
|
последовательность. |
Предположим, |
|||||||||
Рассмотрим обратную |
||||||||||||
что вначале в течение 2,1 |
Ю4 сек имеет место более напряжен |
|||||||||||
ный |
режим. Найдем |
время, |
необходимое |
для |
полного |
разру |
||||||
шения. Разрушение |
наступает спустя 0,36 • Ю6 |
сек после |
нача |
ла действия режима с меньшим уровнем напряжений. Ожидае мый срок службы конструкции в первом случае оказывается равным 0,77 • Ю6 сек, во втором случае 0,38 • 106 сек. Из этого примера видно сильное влияние истории нагружения на сум марную долговечность.
Применим теперь к рассматриваемому примеру уравнение (6.86). Учитывая, что Z(8; 2) =364, a Z(8; 4) =38,1, найдем, что при заданной продолжительности более напряженного режи ма, равной 2,1 104 сек, суммарная долговечность оказывается равной примерно 0,62 • 106 сек (независимо от истории нагруже ния). Это значение лежит между двумя найденными ранее зна чениями (0,77* 106 сек и 0,3810е сек), что качественно согла суется с опытными результатами, относящимися, правда, к де терминированному режиму.
74. Накопление усталостных повреждений при напряжениях, представляющих собой широкополосный случайный процесс
При действии на конструкцию случайных нагрузок могут од новременно возбуждаться несколько форм колебаний. В ряде за дач это могут быть десятки и даже сотни форм (см., например, п. 55). Если рассматривать напряжения в какой-либо фиксиро ванной точке конструкции, то они представляют собой широко полосный случайный процесс, в котором существенную роль играют несимметричные и сложные циклы [34].
Рассмотрим квазистационарный широкополосный случайный процесс s{t). Целесообразно различать «быстрое» время t и «медленное» время т. При дифференцировании по t, а также при интегрировании и осреднении по времени в пределах интервалов порядка Ат время т можно рассматривать как параметр. Вы делим из процесса s (0 медленно меняющуюся часть &*0(т) и быстро меняющуюся часть S\(t, to). Как будет видно из дальней шего, функцию 5о(т) удобно выбрать так, чтобы среднее число нулей процесса S\ (t, т) было возможно ближе к среднему числу экстремумов этого процесса. Ограничимся здесь такими случая ми, когда в пределах каждого интервала Ат функцию s(t) и, следовательно, s t (t, т) можно трактовать как вполне представи тельную реализацию эргодического стационарного процесса. В
этом случае удобно положить S0(T ) = S (/, t), где чертой обозна чено осреднение по времени в пределах интервала Ат.
Естественность предложенного представления вытекает из практических задач. Случайные напряжения, возникающие в конструкции, состоят обычно из .постоянной или медленно ме няющейся компоненты s0( и быстро меняющейся компоненты Si(/, т). Компонента S0(T ) может быть как детерминированной, так и случайной. Компонента Si (t, х) обычно является случай ной, причем ее вероятностные характеристики меняются доста точно медленно. Заметим, что обычно в .практических приложе ниях составляющие sQ{x) и Si (t, т) могут быть изучены раздель но. Кроме того, в условиях специальных испытаний могут быть получены реализации процесса Sj {t, т) со статистическими ха рактеристиками, меняющимися настолько медленно, насколько $то требуется для обработки результатов.
Для того чтобы можно было применять правило суммирова ния -повреждений к широкополосным квазистационарным слу чайным процеосам, нужно ввести принцип разбивки на отрезки, каждый из которых с достаточной точностью можно было бы рассматривать как замкнутый цикл напряжений. Очевидно, что такую разбивку можно произвести различными способами. До пустим, что повреждениями, вызываемыми переменными наир" жениями s0(т), взятыми в отдельности, .можно пренебречь. Тог да наиболее целесообразным представляется следующий спо соб разбивки процесса s (0 на циклы (рис. 110). Проведем ли
нию S =SO(T) « отметим точки -пересечения реализации s(t) с этой линией. Будем называть циклом напряжений отрезок реа
лизации s(t), ограниченный двумя смежными пересечениями уровня S - SO(T ) -с положительной производной. Среднее число цикло® в единицу времени -0С1В1падает -при этом с .половиной среднего числа нулей процесса st(t, %).
С точ1Ки зрения усталостного повреждения наиболее сущест венными характеристиками цикла являются экстремальныё значения напряжений. Введем классификацию циклов в зави симости от числа экстремумов. Цикл называется простым, если
он содержит один максимум и один -минимум. Цикл называет ся сложным, если о« содержит -более двух экстремумов. Цикл с -четырьмя экстремумами будем -называть двойным (посколь ку он включает в -себе «внутренний» цикл), цикл с шестью эк стремумами — тройным и т. д.
Простой цикл характеризуется двумя экстремальными зна чениями напряжений (siim и smill), двойной цикл — четырьмя
значениями (Smàx? in, ,çmax> ^m/n) и т. д. Кроме того, характе ристикой цикла является и напряжение So, на котором цикл «замыкается». Заметим, что сложные циклы могут быть всвою очередь разбиты на группы в зависимости от расположения ми нимумов относительно напряжения $о. Так, имеется два вида
ДВОЙНЫХ ЦИКЛОВ (при Smin>So и ПрИ Smin <$о) >ТРИ ВИДЯ ТРОЙНЫХ циклов и т. д.
Относительное содержание сложных циклов зависит в пер вую очередь от вида спектральной плотности процесса si(/, т) (напомним, что время т при рассмотрении высокочастотной компоненты трактуется как параметр). Чем уже спектр процес са, тем меньшую роль играют в нем сложные циклы. 'В пре дельном случае процесса sj(/, т) с детерминированной частотой (спектральная плотность имеет вид дельта-функции) ©се циклы являются простыми.
В основу дальнейших рассуждений положим гипотезу сум мирования усталостных повреждений, выраженную формулой (6.51). Для применения этой формулы необходимо знать сред ние числа простых, двойных, тройных и т. д. циклов в едини цу времени, а также совместные плотности вероятности для экстремальных (напряжений цикла. Кроме того, требуется зада ние зависимости предельного числа циклов при пер.иодичеоком процессе от экстремальных напряжений -цикла (поверхности ус талости).
ПуСТЬ P j |
(5 max, 5min» |
5 Q I т ), Р ц (5max» |
5min» |
5 m ax, 5min, |
50|х ) ,. . , — |
совместные |
плотности |
вероятности |
для |
простых, |
двойных и |
т. д. циклов, зависящие |
от «медленного» времени т как от па |
|
раметра. Эти плотности |
будем сч-итать нормированными в сле |
|
дующем смысле: |
|
|
J j j P |
j (5m ax. 5 mj„, 5 0 | т ) d s max dsmiads0 + |
|
PJJ (5maxi |
5min, 5max» 5mm, 5Q11) rfSmàx ^mln tfcmax 6^5min tifôg-j~ |
+= 1 .
Здесь интегрирование производится по всей области измене* ния переменных (например, в первом интеграле — в пределах 5о<5тах< ° ° , — œ < s min< s0, — со < s 0< œ ). При такой норми ровке произведение
|
|
Pj (5max> |
^min» |
5Q| *0^5max tfsmjndSq |
|
|||
равно, |
очевидно, |
вероятности |
того, что любой взятый |
наугад в |
||||
|
|
|
|
1 л |
|
цикл окажется простым |
||
интервале времени т ------ Дт, т+ —Дт |
||||||||
циклом |
с параметрами |
лежащими |
в |
интервале 5 гаах, s„,ax + |
||||
"1” ^5max, 3, |
5min "f" ^5rajn, S0t |
+ ds0’, |
а |
произведение |
|
|||
|
до |
s(V |
s(2) |
5mln» 5р I т ) dsfnàx d im in ^5m âx ^ m i n |
d s 0 — |
|||
Рц (*,’шах» ùmln» °max> |
|
|
|
|
|
вероятности того, что любой наугад взятый IB том же интервале времени цикл окажется двойным с параметрами, лежащими в соответствующем интервале. Обычно усталостному разрушению предшествует столь большое число циклов, что суммирование в формулах (6.51) можно заменить интегрированием. Кроме того, ввиду весьма большого числа циклов, предшествующих разрушению, можно пренебречь разбросом повреждений, обус ловленным случайным характером процеоса.
Обозначим среднее число циклов в единицу времени через п{т). Тогда среднее за время dx число простых циклов с харак теристиками, лежащими в интервале 5max, smax dsmax, sminf
5min 4" d s mln'> s0» s 0 + ^so будет
duj = f t ( T) P J (5 max, 5 m]n, SQI T ) dsmax dsmjn dSff.
Аналогично среднее число двойных циклов за то же время
dri\\ = r t ( " ) P l l («max, «m*n, «max, «rnl\i> «о I ^«max ^«mln ^«max ^«mln^«o
и та« далее. Предельное число циклов при периодическом ре жиме напряжений с экстремальными значениями «max ^ ^rnin обозначим через Ni (smaK, srain), предельное число циклов с эк
стремальными значениями «max, «min, Smax, «min — Чв.рез N ll(«max,
«min, «mix, «m in). ПрИМвНЯЯ формулу (6.51), ПОЛуЧИМ, ЧТО СрвД- нее повреждение, накапливающееся в единицу времени, будет равно
dD |
f ^ |
ГГС |
^ ^ ma*» ^*nin» soI т) d$maxdsm\ndSQ |
||||
d* |
|
JJJ |
|
^i |
(smax* smin) |
||
D |
( s ™ |
Ç(1) |
Ç(2> |
s(2) |
S n l - z Y d s ™ |
d s {X) d s {2) d s {2) d s a |
|
PII Wmax» *mln» 5max* smln* * o lxJasmax asmInasmaxa*inlna00 |
|||||||
+'М1ЯЯ |
|
|
Nil |
(süiv’шах»» Smin*’ |
amax» |
5mln^ |
|
|
|
|
|
|
О) |
.(?) |
|
Стоящие в знаменателе предельные числа циклов не зави сят от напряжений % на которых цикл замыкается. Отсюда, замечая, что
|
|
J Р\ (^max> ^min> ^0 1*0 ^SQ~ |
Р\ (^тах» ^min I |
|
|
||||
и т. д., щ.ридем к уравнению |
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
d D |
(*(* |
P i |
(Sjnaxi Smin Iх)dSjMx d s m \ n |
|
|
|
|
|
|
•iHI |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
n (x) |
dz |
JJ |
|
Ni ($max* Sfflin) |
|
|
|
|
SIS! |
n (s<{) |
|
s{2) s(2) |
I x\ds{l) d$(X) ds(1) ds(V |
|
|
||
+ |
PIl^mox» smin* smix* smn |T*gsm4X g>m n asmax°^mtn |
+ |
(6.87) |
||||||
|
AT |
(SW |
oO) 5(i) |
с(0ч |
|||||
|
|
/VU v^niax» 5min* 5max* 5mln' |
|
|
Среднюю долговечность конструкции T n найдем из условия 2>(7и) - 1 , где D(x) — решение уравнения (6.87), удовлетворя ющее начальному условию D (0)=0. Уравнение (6.87) интегри руется элементарно. В частности, если процесс s ( t ) — -стацио нарный, то для долговечности Г„ получаем формулу
|
|
(Smax» |
Smin) |
d S m n x d s m \ n |
+ |
|
|
^1 |
(smax> ^mîn) |
||
|
|
|
|||
*m1n» °mox* s ^ d s^ d s ^ d s ^ x ds^n |
|||||
M ) |
s (2) |
|
|
... (6.88) |
|
KJ |
( oO ) |
|
P\ ■*/ |
Q( 2) ^ |
|
Ш Р ^ iVII |
|
|
J(2) |
|
|
v^max» smîn» 5m,iŸlчпах* s<mlnJ |
|
||||
■Поверхности усталости |
N = N i ( « max, «min). |
|
|||
N =Nu (i'max, «m n , «max, |
«min),... СТрОЯТСЯ НЭ |
ОСНОВЭНИИ ОПЫТ |
НЫХ данных. К сожалению, в настоящее время даже для наибо лее употребительных конструкционных материалов мы не рас полагаем достаточными данными по выносливости при сложных циклах. Для простых циклов, привлекая дополнительные гипо
тезы, можно предложить некоторые схематизации поверхности
усталости. |
|
хорошо |
известной |
аппроксимации |
для |
||
Будем исходить из |
|||||||
симметричных |
циклов |
(6.55). |
Заметим, |
что отношение |
k=- |
||
=Rf /smax есть |
не что |
иное, как |
коэффициент запаса, вычислен-' |
||||
ный по пределу -выносливости. |
Для |
несимметричных |
циклов |
||||
при «шах+5min^ 0 имеется надежная |
интерполяционная |
форму |
|||||
ла •Серенсена-'Кинаоошвили (99) |
|
|
|
|
|
||
|
k = |
________ Щ _________ |
(6.89) |
||||
|
(1 + ib) Smax — (1 — Ф) smin |
||||||
|
|
|
где |
— константа материала, зависящая |
от соотношения меж |
||
ду |
пределами выносливости |
при пульсационном |
и .при симмет |
|
ричном циклах. Учитывая, |
что формула |
(6.89) |
успешно при |
меняется и для оценки коэффициента запаса по ограниченно
му пределу |
«выносливости |
[99], можно |
попробовать |
ввести ее |
правую часть в формулу |
(6.55) вместо |
отношения |
k —Rj/ smax |
|
В результате получим при Smax+5min>0 |
|
|
||
|
N = __________ 2m"°*/w |
|
(6.90) |
|
|
K l+ W S m a x - U - 'f 'J S m i n r |
|
||
Если Smax + |
Srain«), TO |
|
|
|
|
N = |
2"Woffi_________ |
(6.91) |
|
|
|
|
[(1 —: ф') Smax — (1 "Ь ФО Smin]"1
В общем случае коэффициенты ф и ^ ' в формулах (6.90) и (6.91) могут оказаться .различными. Влияние конструктивных факторов (концентраторы, состояние поверхности и т. д.) мо жет быть учтено, как обычно. Бели формулы дают N > N Q, т о по аналогии с (6.55) следует положить N. -ю о.
Поверхность усталости, уравнение которой дается формула ми (6.90) и (6.91), показана на рис. 1Г1. Эта поверхность прохо дит через кривую усталости (6.55) при симметричном цикле и через «линии предельных циклов», уравнения котцрых получим из формул типа (6.89), полагая k=<l.
75. Нижние оценки долговечности для широкополосного случайного процесса
'Наряду с заданным |
процессом s(t) |
введем |
два процесса |
|
sH(t) и $нн(0* таких, |
что каждому максимуму |
процесса |
s(t) |
|
соответствует по одному циклу процессов |
и |
sHII (t). |
Сред |
нее число циклов в единицу времени для вновь введенных про цессов равно среднему числу максимумов птйХ для заданного процесса s(t). Далее, примем, что процесс s„(0 состоит из цик
лов со |
средними |
напряжениями s m= s 0 и амплитудами sa~ |
|||||||||||
~ l smax—sol> если |
s0 > О |
<и |
амплитудами |
se= lso—Sminl. |
|
если |
|||||||
So<0. Очевидно, что городeoc s„ (/) является |
симметричным |
от |
|||||||||||
носительно |
линии |
s = s 0. Процесс же s Hn {t) |
образуем |
из |
сим |
||||||||
метричных |
циклов |
|
о амплитудами s„= |sraax|, если so^ 0 |
|
nsa= |
||||||||
=knini |
. если s0<0. |
|
суммирования |
повреждений |
(6.87) |
и |
|||||||
Иопользуя формулу |
|||||||||||||
выражения для поверхности |
усталости |
(6.90) и |
(6.91), |
можно |
|||||||||
установить условие, |
при котором процессы s H(0 |
и s,n (f) |
будут |
||||||||||
не менее повреждающими, чем процесс s(t). Для |
центрирован |
||||||||||||
ного процесса s(/) |
и при <1>='У это условие имеет вид t |
<to, |
где |
||||||||||
to — некоторая функция |
от показателя |
кривой усталости {34]. |
При т —6-7-12 вычисления дают to>O A Для |
всех |
известны, |
мaтepиaлoвt <0,5. При этом значения ресурса |
7'ни Г н„, найден |
|
ные для процессов s„(t),и s„.(t), будут давать для |
искомого |
ресурса Т оценку снизу: Т„^.Т,Тин4.Т. При этом вторая оценка
будет более простой, хотя и более грубой. |
|
|
|||
|
Пусть Лп,ах(т) — число |
максимумов процесса s(£) |
в |
едини; |
|
цу |
времени, /7(smax, s0Jт) |
и p (srain, |
sol т) — совместные |
плотно |
|
сти |
вероятности для экстремальных |
значений этого |
процесса |
и для его медленно меняющейся части s0(x) ,N =N (а а, ат) — пре дельное число циклов для периодического процесса, выражен ное через амплитуду ааи среднее напряжение вт. Иопользуя уравнение (6.87), получим для повреждения D,„ вызываемого процессом s„ (t), следующее уравнение:
j n |
|
r |
rГ |
PFV°( smax>x« $°o0 |i*c)w; d“ s miix |
|||
|
|
I |
|
---------- r- |
+ |
||
|
|
^ Ô ^(se<Sm) Ls a |
== \ Vax~s« I |
||||
|
0 |
0 |
|
|
|
min ^ s ° |
|
|
P C P P (smin» S0 I T) |
||||||
""Ь ^niax(x) 1 |
l |
|
N(sa, |
|
|
(6.92) |
|
|
J |
J |
|
sm) |
|
|
|
|
— Oo — Oo |
v a > |
|
stnin I |
|||
|
|
|
|
|
sa —I s ° |
||
|
|
|
|
|
Sm “ S0 |
|
|
Для повреждения Д ш, |
|
вызываемого |
процессом s„,« (0* п° т |
||||
лучим уравнение типа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
00 |
|
|
|
|
|
d D m |
= ^max(x) |
р |
Piin (Smaxl x) d s .пах |
||||
dz |
1 |
|
|
|
+ |
||
|
J |
N (s a, $/я) |
|
|
|||
|
|
sa e |
I smax I |
||||
|
|
o |
|
|
|
sm=> 0 |
|
|
|
|
PHII (s;nln I T) ^s.nin |
|
|||
+ птм(x) |
—00j |
|
(6.93) |
||||
|
|
|
|
||||
|
N(sai |
Sm) |
|
|
|||
|
|
|
|
|
sa = l „mini |
||
|
|
|
|
|
*m = ° |
|
|
Здесь |
|
|
|
|
|
|
|
00 |
|
$ 0 1 |
|
|
(^raln |
= |
0 |
P im (^max I "c) ~ j P (^tnax* |
d s 0, P m |
f P C-*mint ^01"0^^0 |
|||||
0 |
|
|
|
|
|
_oo |
ненормированные плотности условных вероятностей для «шах и smin при 5 о > 0 И So< 0 .
М. Ф. Диментберг (52], используя процесс s,m (/), получил нижнюю оценку для долговечности в случае, когда npoueocs(f) является стационарным гауссовским процессом со средним зна чением, ;равным нулю. М. Ф. Диментберг показал, что форму лы типа (6.57), полученные для узкополосных гауссовских про цессов, дают результаты, весьма близкие к упомянутой нижней оценке.
В работе [34] был рассмотрен процесс, представляющий со бой сумму всех Стационарных узкополосных гауссовоких про цессов. В той же работе .получена двухсторонняя оценка долго вечности для одного типа стационарного широкополосного про цесса и было показано, что расхождение этих опенок обуслов лено главным образом влиянием асимметрии циклов.
Рассмотрим пример применения уравнений (6.92) и (6.93). Допустим, что процесс .изменения напряжений s (0 представля ется в виде статистически независимых стационарных узкопо
лосных 'процессов: s(/) = $ о (0 + si(0» из которых первый явля ется низкочастотным, другой— «высокочастотным. Допустим, что оба процесса являются^ гауссовскими и что их средние зна
чения равны нулю: s0= si= 0 . Эффективные частоты этих про цессов обозначим через <оо и coj.
Будем вначале трактовать процесс s(t) как стационарный. Среднее число циклов в единицу времени п и ореднее число максимумов nmix -найдем по формулам
|
|
|
Рис. |
112 |
На |
рис. |
112 показан |
график зависимости величины а = |
|
^^maxM |
от |
параметров у, |
0. Из |
графика видно, что содержа |
ние сложных циклов в процессе может быть велико, если толь ко не выполняются условия т<£ 1 или YÛ> 1. Уже при уК '/г от* носительное количество сложных циклов не превышает 12.5%. Чтобы процесс s(t) можно было трактовать как квазистационарный, требуется, чтобы прирашения функции s0(i) за время, 'равное эффективному периоду процесса st(/), были достаточно малы по сравнению со средним квадратичеок-им значением
(si)1/2. Только в этом случае каждый цикл, определяемый как отрезок между двумя смежными пересечениями уровня s0(t) с положительной производной, можно приближенно рассматри вать как замкнутый. Итак, мы получим условие
т.e. условие79 <C 1. Тогда по формулам (6.94) n max«n»(oi/2n. Допустим, что условие (6.95) выполняется. Тогда можем
применить к нему результаты предыдущего -раздела. ГЬри этом
в силу узкополосности |
процесса |
Si{t) процессы s(t) и sH (О |
совпадают. Для ресурса |
Т=Т *из |
уравнения (6.92) получаем |
формулу |
|
|
ОО00
P fSmitn gpï ^smin.4So
+
I *• |
smin I |
So
Далее, полагая, что знак среднего напряжения не влияет на выносливость, что процессы s0{t) и S\(t) статистически незави симы и что (положительные и отрицательные значения напря жений So (0 и Sj(<) равновероятны, преобразуем формулу « виду
те
(6.96)
“1 |
' р (Sg) р (s0) ds, dsp |
|
|
||
|
о о |
N (Sj>%) |
|
|
где p ( $ a) — плотность распределения амплитудных значений процесса p(s0) — плотность распределения ‘процесса s0(t). Для гауссовских процессов
Для величины Гнн, представляющей собой оценку ресурса снизу, при тех же предположениях получим
ни |
7С |
1 |
(6.97) |
О)! |
|
||
|
P {Sg) р (s0) dst ds0 |
|
|
|
|
|
|
|
о5 о h |
(Smax) |
|
|
I sa + s" I |
|
где ^ ( s max) — кривая усталости для симметричных циклов.