книги / Трение и износ наполненных полимерных материалов
..pdfповторных контактов. При ускоренных испытаниях на машинах
типа |
палец — диск |
с очевидно малыми |
площадями |
контак |
|||
тов |
частота повторного |
контактирования |
значительно |
выше, |
|||
чем |
с |
большими |
контактными площадями, |
как, например, в |
|||
опорных |
подшипниках. |
Поэтому легче |
получать когерентную |
переносную пленку при ускоренных испытаниях на износ, чем при натурных испытаниях узлов трения. В связи с этим часто величины износа в реальных узлах трения превышают значения, полученные путем прогнозирования по результатам ускоренных лабораторных испытаний. Однако не исключена возможность противоположного эффекта. Так, когерентные переносные плен ки от подкрепленного углеволокном ПТФЭ на стальных поверх ностях образовались только тогда, когда номинальное напряже ние было ниже 7 кгс/см2 [86]. Поэтому значения износа в под шипниках скольжения из таких материалов иногда могут быть заметно ниже, чем значения износа, полученные при испытаниях па установках типа палец — диск.
О степени влияния образованной пленки [105] на величину износа можно судить и по рис. 10. Здесь показана зависимость объемного износа композиции эпоксид — углеволокно от време ни при трении по поверхности нержавеющей стали. В начальный период скольжения на стальной поверхности образуется пленка переноса и скорость изнашивания постепенно уменьшается до лимитированного значения, как только первоначальная топогра фия контртела заменяется топографией переносной пленки. Ана лизы пленки показывают, что она содержит деградированное углеволокно совместно со смолой. В точке А в зону трения до
бавляется вода. В течение незначительного времени пленка пе реноса удаляется от поверхности, первоначальная топография восстанавливается и величина износа увеличивается примерно в 500 раз. Эффекты такого рода, по-видимому, имеют место вез де при влажных условиях работы, и материалы, предназначен ные для сухого трения, изнашиваются гораздо быстрее.
Большие возможности по созданию металлополимерных ма териалов с высокой нагрузочной способностью и износостойко стью открываются благодаря эффекту избирательного переноса при трении, открытому И. В. Крагельским и Д. Н. Гаркуновым [20, 25, 31].
Способы применения избирательного переноса достаточно разнообразны, что дает возможность широкого их использова ния не только в узлах трения бронза — сталь, но и в узлах пласт
масса— сталь и сталь — сталь. Для |
избирательного переноса |
необходимы смазки с содержанием |
поверхностно-активных ве |
ществ в долях процентов или полимеры, исключающие возникно вение пленок окислов на поверхности трущихся тел. Тогда сво бодная металлическая поверхность, вступая в электрохимическое взаимодействие со смазкой, образует тонкую пленку металла, которая наделена свойствами уменьшать трение и износ.
31
Представляется весьма эффективным использование избира тельного переноса для сухих пар трения с применением полиме ров с наполнителями в виде металлических частиц при трении по стали. Хорошие результаты в этом направлении получены В. А. Белым с сотрудниками [7, 12]. По их мнению, подходящим наполнителем для полимеров может служить закись меди, ко торая в восстановительной среде при небольшом нагреве легко восстанавливается до чистой меди. Восстанавливаемая глицери ном медь образует активный слой, резко снижающий трение и износ сочленения. По мере нарастания износа полимера проис ходит обогащение поверхности частицами меди, которые в ко нечном счете образуют несущую «сервовитую» пленку.
В табл. 3 приведены результаты сравнительных изиосиых ис пытаний композиционных материалов на основе полимеров при
работе их в паре со сталью |
(HRC = 50—55, температура в зоне |
|||||
трения 60—80° С), по данным [7]. |
|
|
|
|||
Таблица |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Весовой износ, г'см3 |
|
|
Материал |
Воздушно- |
Смазка |
Смазка МС-20 |
Смазка вере |
||
сухое"трение |
глнцерииом |
тенным маслом |
||||
|
|
(Р= |
|
(р=50 кгс/см2, |
(р= 50 кгс/см2, |
(р=50 кгс'см*, |
|
|
= 12,5 кгс'см2, |
и= 0,3 м.сек) |
у = 0,5 м/сек) |
о= 0,5 м/сек) |
|
|
|
•j= 0,32 Мсек) |
|
|
|
|
Фторопласт-4 |
|
9,0-10“ 7 |
1 , 1 -10 “ 8 |
0,9-10~ 8 |
2 , Ы 0“ 8 |
|
Фторопласт-4 + |
40 вес. % |
1,3-10 —8 |
4,70-10—9 |
4,32-10“ 9 |
9,3-10~ 9 |
|
AI2O3 |
|
|||||
Фторопласт-4 + |
40 вес.% |
3,8-10—9 |
5,2-1 0 - 11 |
2,44-10- 9 |
5,4-10—9 |
|
СигО |
|
|||||
Поликапроамид чистый |
1,25-10“ э |
1,23-Ю“ 10 0,84-10- 1 0 |
2,3- Ю“ *10 |
|||
Поликапроамид + |
|
|
о,ыо-п |
1,98-Ю“ 10 |
2,55-10“ 10 |
|
+ 40 вес. % СигО |
2 , 1 - 10 |
10 |
Из табл. 3 видно, что наполнение фторопласта-4 закисью ме ди позволило снизить износ без смазки в три раза, а при смазке глицерином — почти в 100 раз в сравнении с композицией фторо- пласт-4 + 40 вес. % А120з (последний считается известным эф фективным наполнителем фторопласта-4). При сухом трении износ композиции поликапроамид + 40 вес. % Си20 был в шесть раз меньше износа образцов из чистого поликапроамида. А при смазке глицерином износ поликапроамида с Си20 снижался бо лее чем в 120 раз в сравнении с износом чистого поликапроамйда при одинаковых условиях испытаний.
Результаты фрикционных испытаний прй трении без и со смазкой глицерином показали, что наиболее низким коэффици ентом трения без смазки обладает композиция фторопласт-4 + + 40 вес. % Си20 , а величина коэффициента трения в глицери новой среде монотонно снижается по Мере формирования медной
32
пленки на |
стальной |
поверхности, изменяясь от / = 0,1—0,12 до |
/ = 0,01—0,015. |
|
|
Таким |
образом, |
при соответствующем подборе материалов |
можно реализовать эффект избирательного переноса в металло полимерных парах трения. Совмещение металлов с полимерами создает многообразные формы сочетания компонентов, обеспе чивающих безызносность трущихся пар. Одним из эффективных путей является пластификация металлонаполненных полимеров смазочными средами, в которых реализуется избирательный пе ренос [9].
Представляется перспективным использование явления изби рательного переноса также и во фрикционных парах трения для решения проблемы повышения износостойкости поверхностей при трении без смазки. Осуществление избирательного перено са во фрикционных парах встречает ряд трудностей: нагревание поверхностей до 350—600° С и более, недопустимость снижения коэффициента трения и др. В состав многих фрикционных мате риалов вводят латунную проволоку или стружку, бронзу, медный порошок и другие наполнители, при наличии которых наблю дается явление избирательного переноса. Правда, образование пленок иногда приводит к резкому снижению коэффициента трения.
Из пленкообразующих серосодержащих соединений в соста ве фрикционной композиционной пластмассы были опробованы сернистое железо (FeS) и сернистая медь (Cu2S) [21]. В первом случае наблюдалось взаимодействие металла с сернистым же лезом пластмассы по уравнению
Fe |
4- |
FeS |
FeS + Fe, |
(металл) |
|
(в пластмассе) |
(в зоне трения) |
при этом на поверхности трения металла образуется противоза дирная сульфидная пленка и выделяется атомарное железо.
При трении пластмассы, содержащей сульфид меди, имело место взаимодействие по уравнению
Fe |
-f- |
CujS |
—> FeS -f-2Cu |
(металл) |
|
(в пластмассе) |
(в зоне трения) |
Последний материал авторами считается наиболее подходя щим для осуществления явления избирательного переноса. Ими же исследовано еще и образование электрических зарядов при трении фрикционных материалов по металлу, а также вместе с механо- и термохимическими процессами их влияние на форми рование пленок, взаимный перенос, изнашивание и фрикцион ные свойства поверхностей. Показано, что повышение износо стойкости фрикционной пары достигается путем снижения элек тросопротивления полимерного материала. Повышение значений коэффициента трения примерно в два раза получено при пропус кании электрического тока от внешнего источника через поверх ность трения пары электропроводящий полимер — металл.
2 А. К. Погосян |
33 |
И другие факторы оказывают влияние на перенос материа
ла. Например, при нарушении режима |
работы |
пары |
трения |
|
пластмасса — сталь может происходить |
перенос |
более |
прочного |
|
материала (сталь) на менее прочный |
(пластмасса). |
В |
работе |
[49] было сделано предположение, что ответственным за возник новение этого аномального процесса схватывания является во дород. Гидрогенизация поверхности трения происходит в ре зультате разложения углеводородных смазок или материала одного из элементов узла трения. Выделение водорода при тре нии пластмассы было установлено с помощью масс-спектромет ра [32].
Проявление восстанавливающего действия водорода при су хом трении пластмассы со сталью было обнаружено В. А. Белым и Б. И. Купчиновым при испытании образцов из полиамида с закисью меди в качестве наполнителя. В процессе трения пласт массы со сталыо происходило восстановление закиси меди до меди. Поставщиком водорода здесь являлись полярные группы, находящиеся в полиамиде как в связанном, так и в свободном состояниях.
Перенос металла имеет место в узлах трения чугун — пласт масса, применяемых в тормозных колесах самолетов [20]. Одна
из основных причин смены тормозных |
пластмассовых колодок |
в транспортных самолетах — перенос |
чугуна на тормозную ко |
лодку. Срок службы тормозных колодок из пластмассы-22 весь ма мал.
Для количественного определения переноса металла на пластмассу в зависимости от ее состава и режимов трения в ра боте [38] дана специальная методика.
§ 3. ВЛИЯНИЕ СРЕДЫ
При трении и износе материалов большое значение имеют физико-механические процессы, протекающие на поверхностях трения. Среда играет при этом основную роль. Для твердых по лимеров влияние среды изучено недостаточно. Наиболее актив ным считается кислород воздуха. Его влияние связано с харак тером взаимодействия на границе полимер — металл. Если про исходит износ мягкого металла в паре с жестким полимером, то уменьшение содержания кислорода способствует схватыванию между металлом и поверхностью полимера, на которую перене сен металл. При отсутствии пленки переноса металла кислород практически не влияет на трение полимеров.
Процесс истирания полимеров по гладким поверхностям счи тается усталостным процессом, и поэтому особенно большую роль играет окружающая среда, влияющая на кинетику деструк ции полимера при износе.
Следовательно, во многих случаях вследствие протекающих механохимических процессов меняется природа поверхностных
34
слоев тел, участвующих в трении. Это относится как к металлу, так и к полимеру. Согласно молекулярно-механической теории трения [29], в контакте образуется так называемое третье тело, полученное из двух тел и окружающей среды. Поэтому трудно установить связь между свойствами исходных тел, участвующих в трении, и фрикционными характеристиками, игнорируя слож ные изменения, происходящие с металлом и полимером при трении.
Еще более все усложняется при применении различных на полнителей и подкрепляющих веществ, так как нередко они са ми принимают активное участие в сложных механохнмических процессах на поверхности трения. В настоящее время, к сожа лению, влияние среды на процессы трения и износа наполнен ных полимеров изучено недостаточно.
В работах по исследованию влияния жидкого кислорода и азота на фрикционные характеристики наполненного [93] и ненаполненного [134] ПТФЭ при низких температурах показано, что коэффициент трения возрастает с увеличением времени воз действия среды от 0,18 до 0,43 в течение 23 час. Аналогичный эффект был отмечен при комнатной температуре и в других ра ботах [82, 113], хотя значения коэффициента трения были ниже (от 0,07 до 0,20 в течение 20 час). Высокие значения коэффици ента трения (0,2—0,4) были найдены [73] также для наполнен ного ПТФЭ в условиях высокого вакуума. Интересно, что неко торые наполнители, особенно медь, серебро и порошок кокса, уменьшают значения коэффициента трения по сравнению с ненаполнеиным ПТФЭ в тех же условиях высокого вакуума. Труд но объяснить причины таких эффектов. Они могут быть обуслов лены или влиянием температуры, или влиянием среды, или же механизмом, подобным влиянию графита, где невысокие значе ния коэффициента трения относятся к наличию адсорбируемых газов на поверхностях мелкокристаллических контртел в местах появления расщепления [66].
Было исследовано влияние и других сред на процессы трения и износа наполненных полимеров. Так, О’Роурке [120] показыва ет, что в среде сухого азота наполненный стеклом полимер име ет повышенный износ по сравнению с композициями, где в каче стве наполнителей были использованы уголь с графитом, бронза с M0S2 и стекло с M0S2. Однако Харт [94] для среды с весьма сухим гелием находит, что стекло в качестве наполнителя имеет преимущество перед углем, так как для уменьшения значений коэффициента трения угля и графита требуется наличие некото рой влаги. Он доказывает, что композиции со стеклом и углем предпочтительнее при сухих условиях трения, но он не изучал смесь таких наполнителей, как стекло и M0S2.
Результаты исследования износостойкости наполненных полимерных материалов при трении в хлорированных углево дородах — перхлорэтилене, трихлорэтилене и четыреххлорнстом
2* 35
углероде, а также влияния хлорированных углеводородов на физико-механические свойства полимерных композиций и их связи с износостойкостью при трении приведены в работе [60].
Для исследования были выбраны широко применяемые в промышленности серийные композиции на основе фторопласта-4
с наполнителями : 10% |
графита — Ф4Г10; 20% |
ситалла — |
Ф4Ж20 и 15% ситалла |
с добавкой 5% M0S2 — |
АМИП-15М. |
В качестве материалов контртела были приняты: сталь 45, нер жавеющая сталь Х18Н9Т и антифрикционная бронза ОЦС6-6-3. Коэффициент трения f и величина интенсивности изнашивания Ih (в мкм/км) для всех композиций по сравнению с трением
«всухую» резко снизились в среднем на порядок. В табл. 4 приведены данные при нагрузке 30 кгс/см2 и скорости скольже ния 2 м/сек.
Таблица 4
|
Трение |
Перхлорэтилен |
Трихлорэтилен |
Четыреххлорис |
||||
Материал |
«всухую» |
|
|
|
|
тый углерод |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
1 ' |
h |
f |
h |
f |
! h |
f |
Ф4Г10 |
1,40 |
0,18 |
0,06 |
0,013 |
0,055 |
0,011 |
0,048 |
0,01 |
Ф4Ж20 |
0,58 |
0,23 |
0,04 |
0,02 |
0,038 |
0,018 |
0,036 |
0,015 |
АМИП-15М |
0,80 |
0,20 |
0,05 |
0,016 |
0,048 |
0,012 |
0,035 |
0,011 |
Высокая эффективность воздействия перхлорэтилена, три хлорэтилена и четыреххлористого углерода на трение и износ композиций на основе ПТФЭ объясняется механизмом их сма зочного действия. Считается, что непрерывные изменения
поверхностных |
слоев трущихся |
тел, |
вызываемые |
процессом |
истирания, способствуют протеканию |
механохимических явле |
|||
ний. Молекулы, |
расположенные |
на |
поверхности |
материала, |
разрушаются, образуя радикалы и микрорадикалы, что способствует активации и реакционной способности полимера по отношению к действию хлорированных углеводородов. Этому во многом способствует повышение температуры на поверхности трения. Происходит термическая деструкция полимера и хлори рованных углеводородов. Одновременно с этим вязкость углеводородов резко снижается (с повышением температуры), увеличивается растворимость кислорода в них. Под действием кислорода, температуры, деструкции углеводородов и полимера происходит выделение низкомолекулярных продуктов — моно меров и осмоление хлорированных углеводородов. В результате на поверхности трения образуется окисленное сложное полимер ное соединение, которое служит достаточно эффективной
смазкой при трении металлополимерных пар. Однако не |
все |
до конца ясно в этом механизме, например, какие именно |
про |
исходят химические реакции и что за соединения образуются в результате, и потому требуются дополнительные исследования.
Особенностью полимерных материалов является способность их к самосмазке, что сильно затрудняет анализ эксперимен тальных данных по исследованию влияния смазки на трение полимеров.
Эффективность действия смазки полимеров значительно ниже, чем у металлов, благодаря малому числу активных центров на поверхности полимера, способных удерживать мономолекулярный слой смазки. Полярные и неполярные смазки ведут себя в полном соответствии с адгезионной способностью полимера (5]. Так, например, при трении полиэтилена и фторо пласта-4 по стали введение в смазку полярной присадки не влияет на величину силы трения. Для полиамидов полярные •смазки более эффективны, чем неполярные. Аналогично поляр ные смазки влияют и на трение термореактивных пластмасс.
В ряде случаев полимер набухает в смазке, это ухудшает его механические свойства и может привести к увеличению износа. В связи с этим Рубинштейн [128] считает, что молекулы смазки могут проникать в аморфные области полимера, ослабляя силы межмолекулярного взаимодействия, что в свою очередь приво дит к уменьшению предела прочности при сдвиге то и предела текучести полимера сгт.
Гидродинамическая теория смазки не может удовлетвори тельно объяснить экспериментальные данные по трению полимеров. Преобладающее значение выбора смазки и поверх ностных свойств полимерных материалов становится особенно очевидным в тех случаях, когда скольжение твердых тел осуществляется в условиях граничной смазки.
Механизмы действия граничной смазки при взаимодействии твердых тел освещены в работах [18, 34]. Коэффициент трения
в условиях |
граничной смазки |
может быть представлен |
в виде [65] |
|
|
f = a — |
+ ( 1 - о ) - ^ , |
(5) |
СО" |
С(Tip |
|
где а — доля площади контакта, на которой происходит непо средственный контакт двух твердых тел; тСм — сопротивление сдвигу пленки смазки; с — коэффициент формы контакта.
Как указывают В. А. Белый и др. [12], зависимость (5) не учитывает деформационной составляющей трения, что снижает ее практическую ценность. Однако в некоторых случаях она позволяет объяснить, а иногда и предсказать характер измене ния коэффициента трения твердых тел в условиях граничной смазки.
Природа граничного трения полимеров, в отличие от метал лов, изучена пока недостаточно. В настоящее время существуют несколько гипотез, объясняющих аномальное смазочное дей
37
ствие различных веществ при трении полимерных материалов [33, 52, 70, 77, 80].
И конечно, еще более трудно объяснить сложные физические процессы, происходящие при взаимодействии наполненных полимеров с контртелами в присутствии граничного слоя смазки. Множество наполнителей различных типов и подкрепляющих веществ активно воздействуют на адсорбцию молекул смазки, образование зарядов статического электричества, формирование граничных смазочных слоев как на активных, так и на неактив ных полимерных матрицах и др.
Рассмотрим влияние смазки на трение и износ наполненных полимеров.
Пратт [126] показал, что долговечность подшипников из ком позиции ацеталь — пористая бронза значительно увеличивается при наличии смазки и то же самое имеет место для ненаполнениых найлона и ацеталя. Есть некоторое доказательство предпо ложения, что большинство органических жидкостей с химиче скими аналогичными структурами значительно влияет на уменьшение износа полимерных материалов [75]. Обычные смаз ки при граничном трении сначала только слегка уменьшают трение, а потом вследствие адсорбции на металлической поверхности резко уменьшают его [18]. Органические жидкости влияют и на образование пленки переноса на поверхности контр тела. Эксперименты с термореактивными пластмассами, под крепленными углеволокном, показывают, что пленка переноса не содержит значительного количества углерода, выделенного из волокон, как это имело место при сухом трении. Но вместо этого образуются смеси смолы и смазки [102]. Возможно, что смазка увеличивает пластифицирование пограничного слоя полимера или сама частично полимеризуется, но детали этих процессов все еще не ясны. Как при сухом трении, так и при трении со смазкой пленки переноса эффективно маскируют топографию лежащей ниже поверхности контртела и тем самым уменьшают значения износа [105]. При органических смазках значения изно са одинаковы со значениями износа, полученными при трении без смазки и в коррозийных жидкостях (FeCl3). И они также подобны значениям износа в водной среде для одной и той же композиции с незначительной добавкой абразивов.
Вообще, термин «смазка» — весьма общий, и почти всегда считается, что какая-нибудь жидкость может проявить себя как смазка и быть полезной при трении полимерных материалов. До известной степени это верно в том, что можно предотвратить износ, если, например, обеспечить условия гидродинамической смазки. Но наполненные полимеры неизменно работают в усло виях граничной смазки или сухого трения.
Углеводородные смазки обычно имеют преимущество в мно гократном уменьшении значений износа на практике [83]. Это не наблюдается при использовании воды в качестве смазки. Для
38
подшипников с волокнами ПТФЭ показано [78], что их долговеч ность по износу в морской воде в условиях колебательных движений составляла 7з—lU долговечности аналогичных под
шипников на открытом воздухе, что прямым образом связыва лось с разрушением или необразованнее переносного покрытия на поверхности контртела.
О’Роурке {120] подтверждает это предположение, находя, что износ увеличивается при трении различных наполненных поли мерных материалов по стали с водяной граничной смазкой. Однако износ уменьшается, когда полимерные композиции трутся друг о друга. Поэтому интерес могут представить как комбинации наполненного полимера, работающего в паре с тем же материалом, так и комбинации наполненных композиций, работающих в паре с металлическим элемейтом, предварительно покрытым полимером. Это в первую очередь относится к таким реактивным полимерным матрицам, как ПТФЭ и полиэтилен. Хотя обобщения в данной области сделать трудно, но считается £82], что наилучшпе наполнители для ПТФЭ при работе в условиях водяной смазки — уголь и графит.
Анализ результатов [60], полученных при исследовании трения композиций на основе фторопласта-4 в дистиллирован ной воде, показывает, что вода оказывает влияние на интенсив ность изнашивания и коэффициенты трения металлополимерных пар, снижая их в среднем на порядок по сравнению с трением без смазки. Адсорбированные молекулы воды на поверхности трения металлополимерных пар не могут полностью их разде лить, что приводит к соприкосновению отдельных микронеров ностей, высота которых больше толщины пленки, к срезу их при трении и, как следствие, к возрастанию износа.
Но влага двояким образом влияет на трение: образует пленку на поверхности, а также и поглощается самим полимер ным материалом. К тому же полимерные матрицы по-разному чувствительны к влаге. Так, с увеличением содержания влаги от нуля до 10% коэффициент трения полиамидов растет от 0,9 до 1,19 [17]. Коэффициенты трения полиамидных волокон также возрастают с увеличением влажности. Другие же полимерные матрицы, например полиэтилен, полипропилен и особенно ПТФЭ, очень слабо чувствительны к влаге [13, 17].
Интересны исследования Р. М. Матвеевского [39], связанные с трением стали по полиамиду АК-7 с очисткой поверхности полимера следующими способами: 1) промывка спиртом и сер ным эфиром; 2) то же, но с последующей сушкой в термостате при 60° С в течение 5 мин; 3) промывка последовательно бен зином, ацетоном, спиртом, серным эфиром и четыреххлористым углеродом; 4) то же, но с последующей сушкой в термостате при 60° С в течение 5 мин; 5) проточка. По мнению автора, лучшим является четвертый способ.
39
Рис. 11. Интенсивность из носа подкрепленной углеволокиом эпоксидной ком позиции при трении по нер жавеющей стали в различ ных жидкостных средах
1 |
— вода; |
2 — |
морская |
вода, |
3 — 3% Cu2S04; |
4 — 3% |
FeCb; |
||
5 |
— силикатная жидкость; 6 — |
|||
минеральное |
масло; 7 |
— без |
||
смазки |
|
|
|
Одним из наиболее эффективных путей модификации поверхности контртела, которая может иметь место при трении, является коррозия. Это в первую очередь относится к металлам, содержащим двухвалентное железо, во влажных средах или в воде и водных растворах. Коррозия может также прогрессиро вать при наличии углеграфитовых наполнителей, потому что их электроотрицательность относительно железа приведет к обра зованию электрохимического компонента. Для иллюстрации влияния коррозии молено привести пример изменения величин износа неабразивной композиции (эпоксид, подкрепленный углеволокном) при трении в чистой и морской воде по трем различным контртелам [105]. При трении по поверхности коррозиестойкой нержавеющей стали интенсивности износа идентичны
в |
обеих средах, но при трении по инструментальной |
стали |
в |
морской воде почти в десять раз ниже, чем в чистой |
воде. |
Исследование дорожки трения на поверхности контртела пока зало, что имело место значительное полирование поверхности твердой инструментальной стали, чего нельзя было сказать о более мягкой нержавеющей стали. Результаты по неполностью коррозиестойкой в морской воде нержавеющей стали являются средними (рис. 11). В более коррозийных средах, таких, как раствор FeCl3, интенсивность износа падает до еще более низких значений. Следует отметить, что при полировке поверхностей контртела посредством коррозии и истирания возможна разгруз ка поверхности трения путем образования гидродинамической пленки, что также приводит к понижению интенсивности износа.
§ 4. ИСТИРАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ТРЕНИЯ НАПОЛНИТЕЛЯМИ
Одним из наиболее эффективных способов модификации поверхности трения металлического элемента пары трения с последующим ее воздействием на процессы трения и износа
40