книги / Основы пневмоавтоматики
..pdfОткуда получаем |
|
|
vx = vy |
(88) |
|
Радиальная составляющая скорости в кольцевом сечении |
||
|
Q y |
|
vr = ------- . |
|
|
|
2лгН |
|
Градиент изменения давления в радиальном направлении |
||
пропорционален квадрату |
тангенциальной |
Q |
составляющей скорости, т. |
е. |
3 |
dr г
Подставляя в последнее выражение зна чение vx, найденное по формуле (88), полу
чаем
, 2 R2 1 dp = p v y ----- dr.
г3
Интегрируя полученное дифференциаль ное уравнение в пределах от гв до /?, найдем
Ар |
р4 |
- M 2- l |
(89) |
|
|
гв ) |
|
Учитывая, что перепад давления Ар при
поданном управляющем давлении и запер том канале питания равен разности между
давлением |
р п в кольцевом сечении радиу |
||
са R и давлением на выходе |
из камеры р в |
||
(радиус гв), т. е. Ар = |
р п — рв, получаем |
||
|
„2 |
— 1 |
(90) |
Рв = Рп |
р ■ |
Величина полного давления управления, расход Qу при запертом канале питания:
Рис. 96. Характеристи ка вихревого элемента при . смешанном уп равлении (питающая струя — водяная, уп равляющая струя —
воздушная)
обеспечивающая
Ру = Рп |
р4 |
(91) |
|
Найдем расход на выходе из вихревой камеры. Уравнение (90) справедливо для малых скоростей течения невязкой жидко сти. В случае течения несжимаемой жидкости массовый расход >GB связан с избыточным давлением рв на выходе из камеры из вестным уравнением
GB = pSB V2ррв,
11 З а к а з 993 |
161 |
|
а максимально возможный расход |
|
(GB)max = ^5Bl / 2 ^ , |
(92) |
где S B — площадь выходного отверстия.
Считая, что через управляющее сопло в вихревую камеру ис
течение происходит под перепадом ру— Рп, можно |
определить |
|||
расход |
|
|
|
|
|
Gy = |xySy У 2р(ру — рп)- |
|
(93) |
|
Подставляя в уравнение (90) уравнения |
(93), |
(92) и (91), |
||
окончательно получим |
|
|
|
|
°1 = |
(^в)ш ах -------£ у _ [ |
|
(94) |
|
H2S| |
n2s| |
M'ySy L V гв / |
J |
|
Г л а в а V
ПНЕВМАТИЧЕСКИЕ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЕ, УПРАВЛЯЮЩИЕ И РЕГУЛИРУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА МЕМБРАННОГО ТИПА
1. КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СПОСОБОВ И ПРИНЦИПОВ ПОСТРОЕНИЯ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫХ, УПРАВЛЯЮЩИХ И РЕГУЛИРУЮЩИХ МЕМБРАННЫХ УСТРОЙСТВ
Агрегатный способ построения пневматических систем про мышленной автоматики позволил создавать специализированные регуляторы, решающие отдельные задачи регулирования, а имен но, пропорциональное, пропорционально-интегральное регулиро вание, а также выполняющие вычислительные операции — ум ножение, деление, сложение и т. д.
Дальнейшее развитие промышленности и необходимость ав томатизации более сложных объектов и процессов привели к реализации элементного способа построения пневматических приборов, аналогичного применяемому в электронике. Элемент ный способ построения пневматических приборов, при котором новый пневматический прибор (аналогового или дискретного действия) собирают из пневмоэлементов универсального назна чения, был воплощен в системе УСЭППА (Универсальная систе ма элементов промышленной пневмоавтоматики).
В основе конструкции приборов, реализующих тот или иной способ соединения элементов в едином приборе, лежат опреде ленные технические принципы построения.
Существуют три основных принципа построения непрерывных пневматических вычислительных и регулирующих приборов, а именно: принцип компенсации перемещений, принцип компен сации сил и принцип компенсации расходов. На более ранней стадии развития пневмоавтоматики пневматические приборы строили по принципу компенсации перемещений. В качестве упругих элементов в этих приборах использовали, как правило, сильфоны. Принцип компенсации перемещений состоит в том, что перемещение одних упругих элементов компенсируется пере мещениями других упругих элементов. Сложение перемещений выполняется на рычагах. Поэтому приборы, построенные по принципу компенсации перемещений, имеют обычно громоздкую конструкцию с тягами и рычагами.
В последние годы при построении пневматических приборов используют в основном два последних принципа, причем наи большее распространение получил принцип компенсации сил. Использование этих принципов, в отличие от принципа компен сации перемещений, позволяет значительно уменьшить габарит-
11* |
• |
163 |
ные размеры приборов и применить блочный и элементный спо соб построения. Эти принципы чрезвычайно перспективны.
Приборы, работающие по принципу компенсации сил, в каче стве основных узлов включают в себя мембраны из мембранного полотна, соединенные общим штоком. Принцип компенсации сил заключается в том, что на штоке автоматически поддерживается баланс сил, т. е. равнодействующая оказывается всегда равной нулю. Торец штока управляет соплом пневматического усилителя сопло — заслонка. Перемещения штока составляют сотые доли миллиметра, т. е. практически шток не перемещается. На этом принципе построена пневматическая ветвь приборов Агрегатной унифицированной системы и приборов непрерывного действия Универсальной системы элементов промышленной пневмоавто матики.
Принцип компенсации расходов перенесен в пневмоавтома тику из электроники. Пневматические приборы, построенные по этому принципу, в качестве основного элемента содержат реша ющий усилитель. Расход воздуха, направляемый с выхода реша ющего усилителя через дроссель в суммирующую камеру, ком пенсирует расходы воздуха от входных сигналов, поступающих через дроссели в эту же камеру. При этом давление в камере либо остается постоянным, либо все время равным давлению, формируемому в другой камере решающего усилителя. Решаю щие усилители работают по принципу компенсации сил.
Рассмотрим на примере схем, получивших в свое время наи большее распространение, реализацию основных принципов по строения пневматических приборов.
2. РЕАЛИЗАЦИЯ ПРИНЦИПА КОМПЕНСАЦИИ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ В РЕГУЛЯТОРАХ, ПОСТРОЕННЫХ НА БАЗЕ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Обычно регуляторы, построенные на базе измерительных при боров, имеют задатчик, регулирующее и регистрирующее уст ройства. Поэтому такие регуляторы иногда называют регулято рами приборного типа. Достоинства этих регуляторов состоят в том, что функции контроля и регулирования объединены в од ном приборе, что упрощает конструкцию, монтаж и эксплуата цию. Как уже отмечалось ранее, недостатком таких регуляторов являются большие габаритные размеры и невозможность реали зации многоконтурных систем регулирования. Однако иногда регуляторы рассматриваемого типа могут быть использованы как корректирующие устройства и в многоконтурных системах автоматического управления.
С помощью этих регуляторов могут быть реализованы П (пропорциональный), ПИ (пропорционально-интегральный) -за коны регулирования, и чаще всего они являются регуляторами давления, уровня, температуры и иных параметров [37].
164
Рассмотрим реализацию принципа компенсации перемещений на примере пропорционального регулятора (П-регулятора).
Схема простейшего П-регулятора показана на рис. 97. Регу лятор является усилителем, работа которого основана на прин
ципе |
компенсации |
пере |
|
мещений. Входное |
давле |
||
ние |
р 1 |
преобразуется |
сильфоном 1 в перемеще ние х\. Жесткий центр
сильфона шарнирно сое динен с одним из концов рычага-заслонки 2, управ ляющего соплом 4 пнев
матического усилителя. К
Рис. 97. Схема П-регулятора, работаю |
Рис. 98. Схема перемещения |
щего по принципу компенсации переме |
заслонки-рычага относитель |
щений |
но сопла |
постоянному дросселю 5 усилителя подведено давление питания
Ро. К выходу пневматического усилителя подключен делитель давлений, состоящий из двух дросселей а и р. Давление р0с в
междроссельной камере делителя заведено в сильфон отрица тельной обратной связи 3, жесткий центр которого шарнирно соединен с другим концом рычага-заслонки 2. При увеличении давления р х рычаг-заслонка 2 приближается к соплу 4 и давле ние р увеличивается. Одновременно увеличивается и давление отрицательной обратной связи р0с. Жесткий центр сильфона 3 поднимается и отводит заслонку от сопла. Давление на выходе р
уменьшается. Смещение заслонки относительно сопла на не сколько сотых долей миллиметра обеспечивает полный набор или сброс давления в междроссельной камере. Поэтому суммар ное перемещение h заслонки относительно сопла в процессе ра
боты меняется незначительно. В соответствии с приведенной на рис. 98 схемой можно записать, что
h = h x— h2 = (f>b— уау
вместе с тем из рассмотрения треугольников следует, что
х х=(а + Ь)<р |
и х2 = {а+Ь)у, |
|
поэтому |
|
|
А = |
------2 - е . |
(95) |
а + b |
а + Ь |
|
165
Так как h очень мало, то можно принять его равным нулю и
записать
х1Ь = х2а.
Сдругой стороны, xi = k\p\, а х2 = k2poc. Подставляя эти ра
венства в последнее уравнение, получим
kibpi = k2apoc. |
(96) |
Если предположить, что дроссели делителя линейны, то его уравнение можно записать в виде
а (Р— Рос) = РРос*
откуда
а
Рос а + р Р-
Подставляя последнее равенство в уравнение (96), оконча тельно получим следующее выражение для выходного давления:
Р |
k \ |
Ь |
OL + Р |
(97) |
— |
• --- |
' ------- Р1 |
||
|
k2 |
а |
а |
|
Принцип компенсации перемещений лежит также в основе действия регулятора типа 04 [37], реализующего, например ПИзакон.
3. РЕАЛИЗАЦИЯ ПРИНЦИПА КОМПЕНСАЦИИ СИЛ
ИАГРЕГАТНОГО СПОСОБА ПОСТРОЕНИЯ ПРИБОРОВ
ВСИСТЕМЕ АУС И КУСПА
Принцип компенсации сил является основным для построе ния приборов мембранной пневмоавтоматики и выгодно отли чается от принципа компенсации перемещений тем, что для его реализации не требуются громоздкие рычаги. Принцип компен сации сил нашел техническое воплощение в мембранных блоках [7] систем АУС и УСЭППА. Набор блоков АУС позволил перей ти к построению сложных многоконтурных систем автоматиче ского регулирования.
В последнее время на смену АУС приходит более прогрес сивная система УСЭППА. Однако приборы АУС по-прежнему используют в промышленности.
Агрегатная унифицированная система пневматических прибо ров построена по функциональному признаку. Это значит, что каждый из приборов АУС выполняет определенную возложен ную на него функцию. Все основные приборы выполнены в виде отдельных цилиндрической формы блоков, набранных из круглых
166
однотипных стандартных шайб, между которыми находятся мем браны из прорезиненного полотна. Шайбы стянуты между собой болтами.
В состав АУС входит большое число приборов, которые под разделяются на несколько групп: датчики, регулирующие и вы числительные блоки, вторичные регистрирующие и показываю щие приборы, блоки вспомогательного назначения. Для всех при боров АУС выбран единый диапазон изменения пневматических
Рк
Рис. 99. Принципиальная схема регулирующего блока АУС 4РБ-32А
входных и выходных сигналов. Избыточное давление 0,02— 0,1 МПа при избыточном давлении питания 0,14 МПа. В состав АУС входят также электропневматические и иные преобразова тели, позволяющие проводить комплексную автоматизацию раз личных промышленных объектов.
Рассмотрим устройство и действие основных приборов, вхо дящих в систему АУС, и проиллюстрируем на их примере реали зацию принципа компенсации сил.
Регуляторы АУС. Основным регулирующим прибором в системе АУС является пропорционально-интегральный регуля тор. В номенклатуре приборов АУС он числится как регулирую щий блок 4РБ-32А. Этот блок обеспечивает пропорционально интегральный закон регулирующего воздействия с широкими пределами изменения диапазона дросселирования и времени изо-
167
дрома. Конструктивно регулирующий блок состоит из набора одинаковых по диаметру (стандартных) шайб, отделенных друг от друга гибкими мембранами из прорезиненного полотна. Мем браны и стенки шайб образуют пневматические камеры блока, которые могут соединяться между собой каналами, проходящи ми в стенках шайб. На поверхности блока расположены органы настройки диапазона дросселирования, времени изодрома и винт настройки контрольной точки. Регулятор состоит из следующих основных элементов (рис. 99): усилителя (камеры 1, 2, 3, 4),
камеры отрицательной обратной связи с дросселем сопло — за слонка 19, элемента сравнения (камеры 6, 7), камеры 8 положи тельной обратной связи, изодромного элемента (камеры 9, 10) и отключающего реле (камеры 11, 12, 13). Давление питания р0 подводят к камере 1 и к постоянному дросселю 5 пневматиче
ского усилителя первого каскада усиления, а также постоянному дросселю 14 повторителя давления изодромного элемента. Сопло 19 пневматического усилителя управляется штоком 17 элемента сравнения. С помощью элемента сравнения давление р \, посту
пающее от датчика измеряемого параметра, сравнивается с за данным давлением р2, поступающим от пневматического задат чика. Выходное давление регулятора р, снимаемое с усилителя
мощности, подается в камеру отрицательной обратной связи, в камеру положительной обратной связи 8 через дроссель диа пазона дросселирования 1 сы и в камеру 12 отключающего эле мента.. Из камеры 12 через сопло 15 выходное давление поступа ет в камеру 11 и на выход регулятора. Помимо этого выходное давление подводится к дросселю изодрома 14 типа конус — конус аз, соединенному с глухой камерой 10. Дроссель аз совместно с камерой 10 образует апериодическое звено.
Рассмотрим работу регулятора. Допустим, что в какой-то мо
мент времени регулируемый параметр |
изменился, что привело |
к увеличению давления р\ в камере 6. |
Равновесие сил на мем |
бранном элементе сравнения нарушается, и шток 17 опускается
вниз, прикрывая сопло пневматического усилителя. Так как дав ление р при этом также увеличивается на мембранном элементе сравнения, наступит новое равновесие сил, причем, если р\ оста нется больше /?2, выходное давление будет продолжать расти.
Рассмотрим это подробнее. По мере приближения торца штока 17 к соплу 19 давление в камере 4 возрастает, и мембраны 20 со
штоком вторичного реле (усилителя мощности) перемещаются вниз. Питающий воздух из камеры 1 начинает поступать через образовавшуюся щель между седлом и шариком в камеру 2. Давление в камере 2 возрастает и, действуя на нижнюю мембра
ну, уравновешивает силу, появившуюся за счет увеличения дав-1*
1
1 Диапазоном дросселирования условно называют величину — • 100%,
выражаемую в процентах, где k — коэффициент усиления регулятора.
168
ления в камере 4 (внутренняя отрицательная обратная связь усилителя мощности). Подводимое в камеру 8 давление осуще
ствляет положительную обратную связь. В эту камеру выходное давление поступает с делителя давления, выполненного на дрос селях си и а2. Действуя на верхнюю и нижнюю мембраны блока сравнения, давления отрицательной и положительной обратных связей компенсируют увеличение усилия, действующего вниз, за счет возросшего давления р\. Через дроссель аз происходит на полнение камеры 10 и, как следствие этого, увеличение давления Pw . Давление в камере 9 равно давлению в камере 10. Таким
образом, давление после дросселя а2 будет медленно нарастать, что поведет к увеличению давления рпс в камере положительной обратной связи 8 и новому увеличению давления р и т. д. Если р\ будет оставаться больше р2, то выходное давление увеличится до своего наибольшего значения \ а давления в камерах 2, 4У8, 9, 10, 11, 12 и камере отрицательной обратной связи будут равны
между собой и выходному давлению. Так как мембраны выпол нены из прорезиненного полотна и практически не обладают жесткостью, то шток 17 элемента сравнения при выравнивании давлений р\ и р2 может занимать любое положение, при кото
ром на выходе регулятора устанавливается давление, соответст вующее перемещению регулирующего органа в положение, при котором параметр возвращается к заданному значению.
При уменьшении регулируемого параметра торец штока от ходит от сопла. Давление на выходе регулирующего блока уменьшается, а воздух из пневматических камер выходит в ат мосферу через полый шток усилителя мощности. Для настройки контрольной точки служит винт и плоская пружина 16, а также пружина 18. Так как перемещение штока элемента сравнения в процессе работы чрезвычайно мало, то и усилия пружин 16 и 18 практически остаются постоянными.
Если регулирующий клапан, установленный на входе регуля тора, необходимо перевести на ручное управление и отключить от регулирующего блока, то в камеру 13 подают избыточное дав
ление /?к, равное питающему давлению. Мембрана перекрывает сопло 15, в результате чего поступление воздуха в линию испол
нительного механизма прекращается.
При полностью открытом дросселе ai отрицательная обрат ная связь исключается и регулятор по своему действию прибли жается к двухпозиционному. При полностью закрытом дросселе ai действие отрицательной обратной связи проявится в наиболее полной мере. Регулирующий блок 4РБ-32А может работать так же и в режиме пропорционального регулятора (П-регулятора). Для этого необходимо полностью перекрыть дроссель изодрома ‘аз. В этом случае давление на выходе блока при нулевом рас-1
1 Наибольшее значение выходного давления равно питающему давлению минус давление, обусловленное усилием пружины 21, предназначенной для создания постоянного перепада на сопле 19 усилителя.
169
согласовании равно давлению р и, которое остается постоянным,
причем здесь имеется в виду, что давление контрольной точки 1, настраиваемое винтом и пружиной 16, равно нулю. Этот вывод
легко проверить, используя уравнение регулирующего блока. Работу регулирующего блока опи
сывает система уравнений: уравне ние баланса сил на элементе сравне ния, уравнение камеры положительной обратной связи и уравнение камеры изодрома:
Pnc-F + P\f = pF + РгЬ
|
|
|
®i i P |
Рпс) = а г(Р пс— Ри); |
||||
Рис. 100. Временная харак |
Т |
d p ii |
1_ |
„ |
П |
|
||
1 |
И —— + |
ри = |
р> |
|
||||
теристика регулирующего |
|
at |
|
|
|
|
||
|
блока 4РБ-32А |
где F — эффективная площадь верхней |
||||||
ния; |
|
|
и нижней мембраны элемента сравне |
|||||
/ — эффективная площадь камер 6 и 7, равная |
разности |
|||||||
эффективных |
площадей |
мембран, |
ограничивающих |
камеру; |
||||
Ти = ----------- постоянная |
времени камеры |
изодрома; |
Т — абсо- |
|||||
|
RTа 3 |
|
|
|
|
|
|
|
лютная температура (в градусах по шкале Кельвина). |
||||||||
Усилия пружин 16 и 18 системы настройки контрольной точки |
||||||||
при выводе уравнений не учитываются. |
|
|
|
|
||||
Исключая переменные р пс и р и , окончательно находим |
||||||||
|
|
|
tx |
|
|
|
|
|
|
|
Р = Ч Р\— рг) +~Т^- | |
(Pi — P2)dt, |
|
|
|||
|
1 |
|
I |
|
|
|
|
|
где k |
“1+Ц2 — коэффициент усиления регулятора. |
|||||||
|
F |
ос3 |
|
|
|
|
|
|
Как видно из последнего уравнения, регулятор имеет взаимо связь настроек. Это проявляется в том, что при регулировании коэффициента усиления регулятора k одновременно изменяется истинная постоянная времени изодрома Talk, что является су
щественным недостатком регулятора. Этот недостаток отсутст вует у регуляторов, построенных на решающих усилителях и на элементах УСЭППА. На рис. 100 приведен график изменения вы ходного давления ПИ-регулятора при скачкообразном входном воздействии.
Устройства, реализующие математические операции. Для
реализации алгебраического суммирования трех пневматических сигналов, из которых два складываются, а один вычитается, слу жит блок суммирования БС-34А.
1 Контрольной точкой называют давление на выходе регулятора при ну левом рассогласовании и при работе блока в режиме П-регулятора.
170