книги / Свойства горных пород при разных видах и режимах нагружения
..pdfРис. 8.14. Схема (а) и результаты прозвучивания (б) через три скважины:
С?пр — скорость продольной волны 1 — по горизонтали (по падению); 2 — по вер тикали; 3 — в глубину массива (по простиранию); Л — глубина шпуров
Схема № 3 — прозвучивание с использованием трех скважин (рис. 8.14). Все три скважины расположены на одной линии. В одной из крайних скважин устанавливается возбудитель сигнала, во второй запускающий датчик, а в третьей датчик, предназначенный для оста новки счета прибора. Расстояние между скважиной, в которой распо ложен источник возбуждаемого сигнала и скважиной с источником ’’Запуск” для угля должно составлять порядка 3 м. Расстояние меж ду двумя скважинами (между запускающим и стопорящим датчика ми) определяется в зависимости от поставленной задачи и местных условий.
По бесскважинной схеме сейсмоприемники устанавливаются вдоль профиля на поверхности массива. .Крепление сейсмоприемни ков к массиву производится с помощью алебастра или с помощью штырей. Возбуждение сигнала производится ударом по наковальне, вбитой вблизи запускающего сейсмоприемника. Останавливающий сейсмоприемник передвигается вдоль профиля прозвучивания с ша гом 1 м. Возможен вариант установки сейсмоприемников в подбур ках глубиной до 0,5 м.
По данным сейсмопрофилирования строятся годографы первых вступлений сейсмических волн. Скорость сейсмических волн опреде ляется способом разностного годографа, построенного по системе встречных годографов.
Изготовленное в ИГД им. А.А. Скочинского оборудование приме няется для скважин диаметром 42 мм и глубиной до 7,5 м. Для сква жин большей глубины необходимо иметь соответствующую длину досылочных шлангов.
Методика исследований. В начале выбирается схема прозвучива ния в зависимости от поставленной задачи и горно-геологических ус ловий. Затем приступают к бурению скважин. Глубина, диаметр и расстояни между скважинами устанавливаются в соответствии с
данными, указанными выше. Далее измеряют расстояние между устьями скважин и определяют направленность скважин относитель но друг к другу. После этого размещают датчики и путем нагнетания воздуха в подающие шланги прижимают их к стенкам скважины. Давление, создаваемое в шланге, составляет 0,15 МПа. Затем подклю чают аппаратуру и производят пробные замеры. Если при этом обна руживается резкая разница между отдельными показаниями прибора, то производят подкачку воздуха в шланги и многократными ударами
водно и то же место улучшают контакт между передающей штангой
изабоем. После стабилизации показаний прибора снимают рабочий, отсчет. Для каждой базы делают не менее девяти замеров (12 заме ров позволяют получить данные с достоверностью 99,>7 %).
Анализ многочисленных экспериментальных данных по установ лению зависимостей скоростей продольных волн от давления, дей ствующего в направлении распространения этих волн показал, что эта зависимость — Оф = f ( P ) в общем виде выразится кривой, на которой имеется точка перегиба.
Разработан принцип построения тарировочной кривой Спр - /(Я ), позволяющий без использования специальных давильных устройств, зная скорость распространения волн при различных напряженных состояниях массива, определять примерно напряжение в любой его точке (в долях уН) *.
При построении тарировочной кривой необходимо знать скорость
продольной волны в ненагруженном массиве СПр.н* в точке перегиба
Спр.т.п |
и в глубине массива |
(где действует только |
уН). Величины |
|||||
СПр.н |
и Спр.г находят в массиве путем непосредственных замеров. |
|||||||
Скорость продольных волн в точке перегиба Спр. т. п |
определяют по |
|||||||
уравнению |
|
|
|
|
|
|
||
^пр. т.п = 0,93 СПр.н 0,863. |
|
|
|
|
|
|
||
Тарировочную кривую строят следующим образом. По оси орди |
||||||||
нат откладывают скорость продольных |
волн |
(рис. |
8.15): первона |
|||||
|
|
чально |
в ненапряженном |
массиве |
||||
|
|
СПр. н * а затем на этой же оси откла |
||||||
|
|
дывают скорость продольной вол |
||||||
|
|
ны, которая |
соответствует точке |
|||||
|
|
перегиба. Из полученной точки, со |
||||||
|
|
ответствующей |
Спр. т. п |
проводят |
||||
|
|
пунктирную |
линию, параллельную |
|||||
|
|
оси абсцисс. |
|
|
|
|
||
|
|
Из |
точки, |
соответствующей |
||||
Рис. 8.15. Тарировочная кривая для |
Спр. н * расположенной на оси орди |
|||||||
нат под углом к |
оси абсцисс ф = |
|||||||
определения напряженности масси |
- 180 — (v? — а) |
проводят прямую |
||||||
ва по скорости продольных волн |
||||||||
линию |
до пересечения с |
горизон- |
||||||
|
|
"Справедливо для районов, не приуроченных к зонам с повышенными тек тоническими напряжениями.
Породы
Песчаники
Известняки
Аргиллиты Угли (антрациты)
а
1° зо' — 3° 3 °2 0'—4°10'
0 |
1 |
о |
сл |
1 о 00 |
0 |
О Нт |
*
125° -1 3 0 ° 130° —135° 135° -1 4 0 ° 1 4 0 °-1 4 5 °
тальной пунктирной линией, проведенной из точки, соответствующей Спр т п . Из полученной точки пересечения этих прямых под углом а (табл. 8.1) к оси абсцисс проводят вторую прямую линию. Таким образом получается ломаная тарировочная линия.
После этого на оси ординат откладывают точку Спр.г и проводят горизонтальную пунктирную линию до пересечения с тарировочной линией. Из полученной точки пересечения опускают перпендикуляр на ось абсцисс.
Точка пересечения перпендикуляра с осью абсцисс будет соответ ствовать значению уII. Полученный масштаб в долях уН наносится на всю ось абсцисс.
Методика и аппаратура для оценки напряженности массива были проверены в натурных условиях. Результаты испытаний подтвердили возможность надежного определения аппаратурой АИВ скоростей распространения продольных волн по предложенным схемам прозвучивания. Сравнение полученных результатов по оценке напряженно сти массива сейсмоакустическим методом и методом разгрузки пока зывает достаточно хорошую их сходимость.
8.2. СЕЙСМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ МЕТОД
Этот метод предназначен для оценки напряженности массива в даль ней зоне (более 10 м от линии забоя) и используется применительно к прогнозированию нарушений угольных пластов.
По Э.И. Пархоменко сейсмоэлектрические явления связаны, в ос новном, с пьезоэффектом горных пород, эффектами первого и вто рого рода, причем на породах угольной формации регистрируются в натурных условиях электризации, связанные с сейсмоэлектрическим эффектом второго рода (эффект Е). Возникновение эффекта Е объ ясняется электро кинетическими явлениями во влагосодержащих породах на границе жидкость — горная порода, особенности которого достаточно хорошо исследованы Э.И. Пархоменко и И.М. Нейштадтом. Сейсмоэлектрические вступления опережают сейсмический сиг нал на 3—20 мс, в зависимости от свойств горных пород исследуемо го участка.
При прохождении упругой волны через участок массива, в нем возникает эффект Е, на фронте упругой волны возникает сейсмоэлектрический потенциал, закон изменения которого совпадает с ис ходным сейсмическим импульсом. Возникшее электромагнитное
поле, распространяясь со скоростью, в 104 -г 10s раз, превышающей скорость звука и должно практически мгновенно регистрироваться измерительной системой при базе измерений, не превышающей 300 — 400 м (имеются в виду реально существующие регистрирующие сис темы для записи и воспроизведения сейсмических процессов с разре шающей способностью не выше 0,25 мс). Однако, измерительная аппаратура имеет определенный нижний порог чувствительности а, сигнал £/min < а, ослабленный средой, не будет выделяться на фоне собственных шумов и случайных помех. Поэтому на некотором рас стоянии г (таком, что г (z) < а, где г (z) — текущая амплитуда сигнала эффекта £ ) мы не будем фиксировать полезного сигнала. Здесь можно говорить о существовании ’’зоны прослеживания” , внутри которой в каждой точке полезный сигнал регистрируется, а вне ее отсутствует.
Пусть в начальный момент упругий импульс находится в точ ке О, в которой произошла поляризация горной породы (эффект Е). В этот же момент сейсмоэлектрический импульс регистрируется на всем участке базы прослеживания. Распространяясь далее импульс упругой волны достигнет точки ” 0 ” , расстояние которой до точ.ки наблюдений равно базе прослеживания /. В этот момент эффект Е будет зарегистрирован в точке Р, расположенной дальше по профи лю, а через время Дt = l/c (I — расстояние прослеживания, с — ско рость упругой волны) в точку Р придет сейсмическая волна. Размер зоны прослеживания зависит при прочих равных условиях от прово димости горных пород, которая в свою очередь связана с напряжен ным состоянием массива. Поэтому параметр At несет в себе инфор мацию о напряжениях, действующих в массиве.
Таким образом, по отставанию сейсмического сигнала от сейсмоэлектрического можно судить о напряженности массива.
Поскольку напряжения приурочены, как правило, к нарушениям угольного пласта, то по ним, используя метод прямого прозвучивайия с разных точек можно определить место расположения этого на рушения. Это положение было проверено.
Так, на шахте ’’Дружба” производственного объединения Донбассантрацит вблизи известного тектонического нарушения, где про вели сейсмоэлектрическое профилирование вдоль подготовительной выработки. В результате получен ряд значений опережения Дt сейсмоэлектрического сигнала по отношению к сейсмическому (табл. 8.2). Данные табл. 8.2 получены усреднением пяти измерений с коэффи циентом вариации, не превышающем 3 %.
На расстоянии 15—20 м от нарушения At минимально, а следова тельно напряжения максимальны, на расстояниях свыше 30 м влия ние нарушения выражено слабо. Повышенные значения At вблизи нарушения (до 5 м) Связаны, вероятно, с зоной дробления у плоско сти сместителя.
Акустические исследования напряженного состояния массива. На шахте им. Артема производственного объединения Ростовуголь в лаве № 310 (мощность пласта 0,8—0,9 м, марка угля — антрацит)
экспериментальные работы проводили прибором ПОСВ-3 по схемам 194
Таблица 8.2. Опережении At вблизи тектонического нарушения
Расстояние до нарушения, м |
35 |
30 |
25 |
20 |
15 |
10 |
5 |
Величина At, мс |
10 |
9,75 |
8,5 |
6,75 |
5,75 |
8,5 |
11,25 |
№ 1, 2, 3 — через одну, две и три скважины. Цель проведения экспе риментов — испытание датчиков с пневматическим прижимом при различных способах возбуждения акустического сигнала и схемы прозвучивания. При прозвучивании через две скважины глубина разме щения приемного датчика и глубина источника возбуждения сигнала были одинаковые.
Вкачестве сейсмоприемников были приняты два типа: поршневой
счастотой 200 кГц и биморфно инерционный.
По схеме № 2 в варианте А шпуры располагали в вертикальной плоскости на расстоянии 50 см. Источник возбуждения сигнала — удар по штанге, в которой размещен запускающий пьезодатчик. Приемник — поршневой датчик с пневматическим прижимом к стен ке шпура. Расстояние датчиков от забоя составляло 0,5^- 3,5 м, коэф фициент вариации скоростей распространения продольных волн на одном пикете составлял 5—16 % и зависел, в основном, от стабильно сти возбуждения сигнала.
По схеме № 1 профиль прозвучивания располагали по падению пласта (вдоль лавы). Возбуждение сигнала производилось ударом кувалды по штырю, вбитому в массив забоя. Сейсмоприемник порш невого типа. База прозвучивания 0,6—2,1 м. Результаты прозвучива ния показали увеличенный коэффициент вариации при определении скоростей распространения продольных волн, который составлял 1 7 ,5 -2 0 %.
По схеме № 2 в варианте Б прозвучивание производили через два шпура, расположенные* вдоль линии забоя лавы. Сейсмоприемник поршневой. База прозвучивания 0,5 м. Глубина заложения датчиков составляла 0,5—1,3 м. Коэффициент вариации 4,9-г 15,7 %.
По схеме № 2 в варианте В шпуры располагали вдоль линии забоя лавы. Сигналы возбуждали ударом по штанге, в которой был встроен пьезоэлемент. Приемный сейсмоприемник биморфно-инерционного типа. База прозвучивания 1 м. Глубина заложения сейсмоприемника 1 м. Коэффициент вариации составил 12,4 %.
Результаты экспериментальных работ показывают, что схема про звучивания через одну скважину дает несколько больший коэффици ент вариации. Это обусловлено тем, что возбуждение сигнала произ водилось ударом по забою, который был в какой-то степени нарушен
иуголь был частично отжат. Тем не менее эта схема имеет преимуще ства, заключающиеся в том, что уменьшается объем буровых работ
иупрощается процесс прозвучивания. Несколько повышенный коэф фициент вариации при использовании схемы № 2 также обусловлен нестабильностью ударного импульса, который возбуждался ударом молотка по штанге.
На шахте ’’Южная” производственного объединения Ростовуголь экспериментальные работы проводили в лаве № 570 на горизонте 700 м (мощность пласта 1 .1 м, уголь — антрацит). Испытания произ водились с использованием всех трех схем.
По схеме № 1 прозвучивание производили через одну скважину в двух вариантах (с неподвижной точкой возбуждения и перемещаю щимся приемным датчиком и с неподвижным датчиком, но переме щающейся точкой удара). Сигнал возбуждали с помощью молотка со встроенным в него пьезоэлементом для запуска прибора и при помо щи ударного устройства, в промежуточный элемент которого также встроен пьезоэлемент. База прозвучивания 1,02-г 5 м. При стабильном импульсе (возбуждении сигнала с помощью ударного устройства), коэффициент вариации полученных данных по скоростям распростра нения волн не превышал 7,7 %, тогда как при возбуждении колебаний ударом молотка он достигал 49 %.
Следует отметить, что при использовании в качестве приемника биморфно-инерционного датчика результаты замеров скоростей рас пространения волн получаются несколько ниже, чем при использова нии датчика поршневого типа, так как биморфно-инерционный дат чик обладает некоторой инерционностью, которая может быть учтена тарировкой. Тем не менее показания биморфно-инерционного датчи ка достаточно стабильные, коэффициент вариации на базе 156 см колебался в пределах 3,7 -г 7,7 %.
Поршневой сейсмоприемник работает стабильно, заложенный в конструкцию принцип пневматического распора в шпуре вполне оправдывает себя при давлении 1,5* 10s Па.
На графике зависимости скорости продольных волн от базы (см. рис. 8.12) при прозвучивайии по схеме № 1 через одну скважину мож но выделить три зоны давлений. На базе прозвучивания 1,2 м наблю дается резкое снижение скорости продольных волн, что объясняется наличием локальной трещины на пути прозвучивания.
Схема № 1 может быть использована при определении расслоений и различных трещин, расположенных вкрест направлению прозвучи вания, она менее трудоемка, чем схемы № 2 и 3. Однако, точно изме рить величину зон по этой схеме трудно, так как сигнал от источника возбуждения по пути к сейсмоприемнику может пересекать сразу все три зоны, скорость волны получается усредненной и потому менее информативной.
При прозвучивании по схеме № 2 (см. рис. 8.13) скорость про дольных волн по простиранию пласта (ось III) меняется незначитель но (кривая 2), тогда как в вертикальной плоскости скорость про дольной волны с глубиной шпура изменяется интенсивно. Наблюда ются три зоны давления.
На графике зависимости скорости продольных волн от глубины шпура при прозвучивании по схеме № 3 (см. рис. 8.14) также выделят ся три зоны: зона отжима (пониженных скоростей продольных волн), зона опорного давления (повышенных скоростей продольных волн) и зона установившегося давления (зона стабильных скоростей
продольных волн). Последняя зона выявлена не полностью, а показа но только ее начало.
Прозвучивание Массива производилось по трем осям: ось / — вер тикальная, II — горизонтальная (по падению пласта), III — горизон тальная (по простиранию пласта). Различие скоростей волн по разным направлениям объясняется анизотропией пласта, а также различной степенью его напряженного состояния по осям. Скорость продольных волн по оси III (кривая 3) не менялась, что можно объяснить наличи ем растягивающих напряжений в этом направлении. Аналогичные ре зультаты были получены при испытании песчаника на установке вы сокого давления.
Аппаратура и схемы прозвучивания вполне обеспечивают получе ние надежных данных как по скорости прохождения волны, так и по степени напряженности массива по различным осям.
Экспериментальные данные, обработанные методами математиче ской статистики показывают, что распределение отклонений отдель ных измерений скоростей распространения продольных волн от сред ней величины имеет ясно выраженный максимум в центральной части и может быть в первом приближении отождествлено с нормальным распределением.
С целью подтверждения правомерности определения напряженно го состояния угля в забое сейсмическим методом на шахте ’’Южная” был выбран опытный участок в разрезной печи лавы № 509. Пласт мощностью 1,4 м в середине имел прослоек глинистого сланца. На экспериментальном участке были построены четыре замерные стан ции, из которых станция № 1 использовалась для тарировки скорости продольных волн от давления, станция № 2 для тарировки и прозву чивания, а станции № 3 и 4 для прозвучивания.
Влаве были пробурены горизонтальные и вертикальные шпуры, из которых одни служили для возбуждения сигнала, вторые для за пуска прибора и третьи для приема сигнала. Прозвучивание произво дили по схеме № 3: сначала не разгруженного массива, а затем выше шпуров выбирали нишу, которая освобождала нижележащий массив от давления, после чего массив прозвучивали вторично в этих же шпурах. Далее в нишу устанавливали гидродомкраты и производи лось нагружение освобожденной части массива путем нагнетания масла в гидродомкраты. Массив нагружали ступенями и каждый раз прозвучивали. Когда массив начинал трещать, производили разгруз ку такими же ступенями с замером акустических параметров.
Врезультате прозвучивания были получены акустические харак
теристики пород в естественном состоянии, после снятия нагрузки и тарировочные данные по изменению скорости продольных волн от давления. На графике, полученном по данным станции № 2 (рис. 8.16), видны три зоны по глубине прозвучивания. Скорости продольных волн по вертикали (1 ) оказались значительно выше, чем по горизонтали (2). Следовательно давление в вертикальной плоскос ти больше, чем по оси 2 (боковой распор). Результаты прозвучивания массива на станции № 4 (рис. 8.17) аналогичны проведенным выше.
'пр,м/с
|
!---------- / |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2000»-__ А / |
/ |
|
У |
|
|
|
|
|
г |
|
|
U |
1 |
|
|
|
|
1000 |
SO |
100 |
ISO |
h,см |
|
О |
||||
Рис. 8.16. Результаты прозвучивания |
Рис. 8.17. |
Результаты |
прозвучивания |
||
массива на станции № 2 : |
массива на станции № 4 : |
|
|||
1 — по вертикали; 2 —по горизонтали |
1 — по вертикали; 2 — по горизонтали |
||||
|
(по простиранию); |
3 — по горизонта |
|||
|
ли в глубь массива |
|
|
|
Сейсмический метод оказался вполне пригодным для определе ния напряженного состояния угольного пласта вблизи горных выра боток, однако следует иметь в виду, что метод тарировки в забое с использованием гидроподушек громоздкий и вряд ли его можно рекомендовать к массовому применению на шахтах.
Эксперименты показали стабильность работы аппаратуры и прибо ров, а также надежность схем прозвучивания. Коэффициент вариации не превышал 13,5 % и в среднем составлял 4—5 %.
8.3. МЕТОДЫ И СРЕДСТВА ОЦЕНКИ НАРУШЕННОСТИ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ
В последние 10—15 лет ведутся интенсивные исследования с целью создания методов и средств сейсморазведки мелкоамплитудных нарушений из подземных выработок и скважин, созданы сейсмостан ции (табл. 8.3).
Таблица 8.3. Сейсмостанции автономного питания, используемые для поисков
|
|
|
|
Отечест |
Параметры |
8ШАИ-4 |
2ШАИ-3 |
СБ- 1 2 |
ШСА-2 |
|
(УФ ВНИМИ) |
(УФ ВНИМИ) |
(ВНИМИ) |
(ВНИИГИС) |
Число каналов |
8 |
2 |
2 1 |
1 0 |
Регистрация |
ЭЛТ |
ЭЛТ |
Стрелочная |
Шлейфовый |
Частотный диапа |
60-2000 |
|
|
осциллограф |
2 0 - 2 0 0 0 |
50-5000 |
60—800 |
||
зон, Гц |
|
|
|
|
Динамический диа |
40 |
40 |
32,4 |
40 |
пазон, Дб |
|
|
|
|
Тип регулирования |
АРУ, ПРУ |
|
Линейный |
|
Исполнение (уровень |
РПИ |
РПИ |
РОИ |
РОИ |
защиты) |
|
|
|
|
Масса, кг |
1 0 2 |
41 |
1 1 , 6 |
65 |
Станции ШСА-2 и типа 8ШАИ-4 выпускаются неспециализирован ными заводами, имеют сравнительно плохие метрологические харак теристики, несовершенные и мало производительные. Станция ”Тек- тоника-2” , аналоговая по своим характеристикам, отстает от лучших зарубежных цифровых образцов по динамическому диапазону, ста бильности показаний и возможности автоматизации обработки шахт ных геофизических данных.
Зарубежные станции имеют низкий частотный диапазон, как пра вило не соответствуют требованиям исполнения по искровзрывозащите.
В качестве сейсмоприемников используются в основном серийные геофоны (табл. 8.4).
ИГД им. А.А. Скочинского проведен ряд исследований с аппарату рой ГТАМЗ-8 (рис. 8.18), разработанной ТО ЦНИГРИ, и сейсмоприем никами СВ-30.
Для определения положения тектонического нарушения внутри выемочного столба при столбовой системе разработки или впереди лавы при сплошной системе использованы методы внутрипластовых проходящих, отраженных и преломленных волн.
Проведение шахтной сейсморазведки возможно при условии на личия методики наблюдения, интерпретации полученных данных и аппаратуры, реализующей данную методику.
На основании теоретических и экспериментальных исследований получены предпосылки к применению высокочастотного сейсмиче ского метода обнаружения нарушения угольного пласта, которые состоят в следующем.
Метод проходящих волн (МПВ) позволяет оконтурить зону ста тической аномалии по кинетическим и динамическим параметрам внутрипластовых волн. Можно определить тип нарушения. Достигну
тая максимальная дальность — 2—2,5 |
км при мощности пласта 2 м. |
||||
Метод отраженных волн |
(МОВ) применяется для прослеживания |
||||
нарушений угольных пластов |
|
|
|
|
|
венные |
|
|
|
Зарубежные |
|
ОСУ-3 |
12ШАИ-5 ’Тектони |
|
|
|
|
(КБ завода |
ка-2” (ИГД им. А.А. |
ПАМЗ-8 |
ФРГ |
ЧССР |
ФРГ |
Казгеофиз- |
Скочинского |
(Тульский |
|||
прибор) |
УФ ВНИМИ |
ЦНИГРИ) |
|
|
|
|
п/о ’’Виброприбор”) |
|
|
|
|
1 |
12 |
6-12 |
24 |
12 |
24 |
ЭЛТ |
Магнитная ле>нта |
Шлейфовый осцил |
Магнитная |
||
20-1000 |
|
|
лограф |
|
лента |
70-2500 |
40-2500 |
100-500 50-700 |
20-500 |
||
80 |
40 |
30 |
— |
40 |
132 |
Ступенчатый |
АРУ, ПРУ |
— |
АРУ, ПРУ |
АРУ |
МАРУ, ПРУ |
PH |
РВ-1В, РОИ |
PH |
РОИ, PH |
РОИ, PH |
РВ-1с |
28 |
150 |
13,4 |
70 |
— |
700 |
199
Таблица 8.4. Техническая характеристика геофонов |
|
|||
|
Отечественные |
Зарубежные |
||
Параметры |
ГСД-30 |
Конструкции |
Дф-7 |
СМ-7 (ФРГ) |
|
УФ ВНИМИ |
(Польша) |
||
|
|
(на базе СВ-30) |
|
|
|
|
|
|
|
Собственная час |
30 |
30 |
10 |
50 |
тота, Гц |
|
|
300 |
193 |
Коэффициент |
90 |
150 |
||
преобразования |
|
|
0,2 |
0,2 |
Коэффициент не |
|
|
||
линейных искаже |
|
|
|
|
ний, % |
|
|
|
|
Габариты, мм: |
|
|
40 |
45 |
минимальный |
55 |
40 |
||
диаметр |
|
200 |
250 |
200 |
длина |
230 |
|||
Тип прижимного |
Механиче |
Механический |
Механический |
Пневматиче |
устройства |
ский с пе |
винтовой с пе |
с постоянным |
ский с пере |
|
ременным |
ременным уси |
усилием |
менным при |
|
усилием |
лием |
|
жатием |
тектонического нарушения с амплитудой 20 % от мощности пласта на расстоянии порядка 200 м.
Минимальная мощность пласта на исследуемом участке составля ет 0,6 м как для МОВ, так и для МПВ.
Угол падения пласта не оказывает влияния на процесс распростра нения интерференционных волн, если он остается постоянным на исследуемом участке.
Применение группирования сейсмоприемников позволяет исполы зовать шахтную высокочастотную сейсморазведку в условиях вы со кого уровня технологических шумов и получать диаграмму направ ленности группы по смещениям, что позволяет устранить основной недостаток метода веерного просвечивания.
Параметры источника возбуждения сигнала оказывают существен ное влияние на качество сейсмического материала, и позволяют улуч шить обработку и интерпретацию сейсмограмм.
На выбор схемы наблюдений в шахтной сейсморазведке оказы вает влияние ряд обстоятельств, основными из которых являются: аппаратурный фактор, связанный с наличием в аппаратуре автомати ческой и программной регулировки усиления (АРУ и ПРУ), что обус ловливает возможность использования МОВ в шахтной сейсморазвед ке; наличие выработок, оконтуривающих исследуемый участок; достаточная изученность волновой картины, присущей данному участку наблюдений.
Для обнаружения и оконтуривания сейсмической аномалии по кинематическим и динамическим параметрам используется метод проходящих волн (рис. 8.19), при котором пункты возбуждения (1) и профили наблюдения (1—2) меняются местами. Расстояние между