книги / Основы проектирования и строительства хранилищ отходов.-1

66

дящим безвозможностибоковогорасширения и воспользоваться для определения величиныосадки ранее приведенными зависимостями S=mJPh н

S=^-Ph. Еъ

Границейвозможности примененияэтих формул считаю h<0,46,

гдеЪ-ширинаменьшейстороныфундамента.

	При h> 0,4Ънельзя пренебрегать за
	туханием вертикальных напряжений az по
	глубине. Э и изменения будут тем значи­
	тельнее, чем глубже расположен жесткий
	подстилающий слой.
	Суть метода послойного суммирова
	ния в том, что эпюру вертикальных напря­
	жений грунта по центральной оси фунда­
	мента разбиваю на участки, соответст-
Рис.2.31. Схема эпюрынапря-	ВуЮ1Ие М0ЩН0С™отделъных слоев ЧЧ™
жений по оси шампа для Поль-	^ < 0,46,в пределах каждого элементарно
зования методом послойного	го слоя считаю величину напряжений не­
суммиоования

изменной и равной величине среднего напряжения в рассматриваемом слое, т.е.заменяюдействи ельнуюкриволинейнуюэпюру ступенчатой.

В этом случае сжатиев пределах каждого слоя рассматриваю как сжа­ тие без возможности бокового расширения, а величину осадки определяю как суммуосадокотдельныхслоев.

Для построения эпюры напряжений пользую ся таблицами значений коэффициента а, дающего возможность определить величину ctz (давленШ по центру нагрузки нарасстоянии zот поверхности грунта)в долях от величины внешней нагрузкиР.

67

Коэффициент а определяется в зависимости ототношения сторон фун­ дамен а 11Ъ(где I -большая сторона, а b - меньшая)и от отношения zlb.Таб­ лицызначений а приведены в СНиПах и справочниках.Тогда налюбой глу­ бине величина напряжения

az= aJ°.

Полная величина осадки может бы ь найдена как сумма осадок отдель­ ныхслоев

	1=1XS;	(2.33)
	h	(2.34)
	S= '£jmv- о,.•h;,
где — ■(Jihj или mv• a, • h,	величины осадок отдельного слоя грун а.
Ei

Для случая однородного основания характеристики грунта р, EQ,т0 можно считать неизменными, а мощность слоев принять одинаковой по глу­ бинеи выражения примут вид

S =	(2.35)
.S= mv•/»•][]<J,.	(2.36)
j=i

При определении осадки фундамента следует учесть влияние глубины его заложения и установить пределы суммирования по глубине.

Грунт, залегающий в уровне подошвы фундамента, до возведения со­ оружения уже был обжат давлением собственного веса вышележащего грун­ та,так называемым бытовым давлением.Поэтомудля определения величины осадки фундамента начальную ординатудавления на грунтпринимаю

<7zPo=2,-CTZg»

где сУгРо-дополнительное давление от сооружения;

70

чаенакраевыхучастках областей нагружения возникаю зоны пластическог деформирования, в которых грунт находится в предельно-напряженном со стоянии. Эо является недопустимым из-за принятой гипотезы о линейно деформируемоймодели фунта.

Прирасчетедеформаций основания с использованием указанных выш расчетных схемрасчетное сопротивление фунта основания R, кПа (тс/м2) определяетсяпо формуле [16]

+Af4rf,ri+МЛ),

(2-3)!

где ус1и ус2коэффициен ы условий работы,принимаемые по табл.2.3 ; к- коэффициен ,принимаемый равным:к=1,если прочностные характеристики фунта (фи с) определены непосредственными испыаниями,иА=1,1,если они приняты по таблицам прил. 1 СНиП[14];

ЩМцМс-коэффициенты,принимаемые по табл.2.4;

кгкоэффициен ,принимаемый равным: при b < 10 м k(z) = 1, при b > 10 мk(z)=z(0) /Ь + 0,2 (здесь z(0)= 8 м);

Ь- ширинаподошвы фундамента,м; у„- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов,зале­

гающих непосредственно под экраном полигона (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действий воды),кН/м3(тс/м3);

■/„- то же,залегающих выше экрана полигона; сцрасчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего

нижеподошвы экрана,кПа (тс/м2);