- •Расчёт и проектирование теплогенерирующих установок
- •1. Классификация теплогенерирующих установок
- •2. Котельные агрегаты теплогенерирующих установок
- •2.1. Паровые котлоагрегаты
- •2.2. Водогрейные котлоагрегаты
- •3. Выбор типа и мощности котельных агрегатов
- •4. Выбор горелочных устройств
- •5. Задачи и особенности проектирования тгу
- •6. Тепловые схемы тгу
- •6.1. Принципиальная тепловая схема производственно-отопительной тгу с паровыми котлами
- •6.2. Принципиальная тепловая схема отопительной тгу с водогрейными котлами
- •7. Расчет тепловых схем теплогенерирующих установок
- •7.1. Расчет принципиальной тепловой схемы тгу с паровыми котлоагрегатами
- •7.2. Расчет тепловой схемы тгу с водогрейными котлоагрегатами
- •8. Расчет теплообменных аппаратов
- •8.1. Расчет водоводяных кожухотрубчатых теплообменников
- •8.2. Расчёт водоводяных пластинчатых теплообменников
- •8.3. Расчет пароводяных кожухотрубчатых теплообменников
- •9. Аэродинамический расчет тягодутьевого тракта
- •9.1. Аэродинамический расчет газового тракта
- •Расчет дымовой трубы.
- •Ориентировочные значения выходных скоростей газов из дымовых труб, м/с
- •9.2. Аэродинамический расчет воздушного тракта
- •10. Выбор тягодутьевого оборудования
- •11. Определение технико-экономических показателей тгу
- •11.1. Капиталовложения и стоимость сооружения тгу
- •11.2. Определение годовой выработки теплоты
- •11.3. Эксплуатационные расходы и стоимость энергии
- •11. 4. Оценка экономической эффективности тгу
- •Библиографический список
- •Приложения
- •Основные размеры боровов с полуциркульным сводом
- •Унифицированные размеры кирпичных и железобетонных дымовых труб
8.2. Расчёт водоводяных пластинчатых теплообменников
Расчёт пластинчатого теплообменника ведётся в соответствии с [7] в следующей последовательности:
1. Проверяем соотношение ходов в теплообменнике по формуле:
, (8.16)
где ΔРн – потери давления в водоподогревателях для нагреваемой, кПа;
ΔРгр – потери давления в водоподогревателях для греющей воды, кПа (в расчётах значениями Δ Рн и Δ Ргр задаются, соответственно 100 и 40 кПа);
– средняя температура нагреваемого теплоносителя, 0С, определяется по формуле (8.4).
– средняя температура греющего теплоносителя, 0С, определяется по формуле (8.8).
Если соотношение ходов получается >2, то для повышения скорости воды целесообразна несимметричная компоновка, т.е. число ходов теплообменивающихся сред будет неодинаковым [7]. При несимметричной компоновке получается смешанное движение потоков в части каналов – противоток.
2. По оптимальной скорости нагреваемой воды определяем требуемое число каналов по формуле
, (8.17)
где fк – живое сечение одного межпластинчатого канала, м2, принимается по приложению 8.
ωопт – оптимальная скорость движения воды в каналах принимается равной 0,4м/с
3. Общее живое сечение каналов в пакете определяем по формуле
(8.18)
фактические скорости греющей и нагреваемой воды по формулам
(8.19)
, (8.20)
В случае если соотношение ходов, определенное по формуле (1), оказалось >2 водоподогреватель собираем из двух раздельных теплообменников и более и в формулах (8.19) или (8.20) расход того теплоносителя, у которого получилось меньше ходов, уменьшаем соответственно в 2 раза и более.
коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины, формула
, (8.21)
где А – коэффициент, зависящий от типа пластин принимается по табл. 8.1.
Таблица 8.1. Техническая характеристика пластин
Показатель |
Тип пластины |
||
|
0,3р |
0,6р |
05Пр |
1 |
2 |
3 |
4 |
Габариты (длина х ширина х толщина), мм |
1370х300х1 |
1375х600х1 |
1380х650х1 |
Поверхность теплообмена, м2 |
0,3 |
0,6 |
0,5 |
Вес (масса), кг |
3,2 |
5,8 |
6,0 |
Эквивалентный диаметр канала, м |
0,008 |
0,0083 |
0,009 |
Площадь поперечного сечения канала, м2 |
0,0011 |
0,00245 |
0,00285 |
Смачиваемый периметр в поперечном сечении канала, м |
0,66 |
1,188 |
1,27 |
Ширина канала, мм |
150 |
545 |
570 |
Зазор для прохода рабочей среды в канале, мм |
4 |
4,5 |
5 |
1 |
2 |
3 |
4 |
Приведенная длина канала, м |
1,12 |
1,01 |
0,8 |
Площадь поперечного сечения коллектора (угловое отверстие на пластине), м2 |
0,0045 |
0,0243 |
0,0283 |
Наибольший диаметр условного прохода присоединяемого штуцера, мм |
65(80) |
200 |
200 |
Коэффициент общего гидравлического сопротивления |
19,3 Re0,25 |
15 Re0,25 |
15 Re0,25 |
Коэффициент гидравлического сопротивления штуцера |
1,5 |
1,5 |
1,5 |
Коэффициенты: А |
0,368 |
0,492 |
0,492 |
Б |
4,5 |
3,0 |
3,0 |
Коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде, формула
. (8.22)
Коэффициент теплопередачи к, Вт/(м2 °С), определяется по формуле
, (8.23)
где – коэффициент, учитывающий уменьшение коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине, в зависимости от качества воды принимается равным 0,7 – 0,85.
При известной величине теплопроизводительности требуемая поверхность нагрева водоподогревателя определяется по формуле (8.13).
Количество ходов (или пакетов при разделении на одноходовые теплообменники), формула
, (8.24)
где fпл – поверхность нагрева одной пластины, м2 по табл. П8.
Число ходов округляется до целой величины.
Действительная поверхность нагрева всего водоподогревателя определяется по формуле
, (8.25)
Потери давления Р, кПа в водоподогревателях следует определять по формулам:
для нагреваемой воды
(8.26)
для греющей воды
(8.27)
где – коэффициент, учитывающий накипеобразование, который для греющей сетевой воды равен единице, а для нагреваемой воды должен приниматься по опытным данным, при отсутствии таких данных можно принимать = 1,5– 2,0;
Б – коэффициент, зависящий от типа пластины, принимается по табл. 8.1.
Пример условного обозначения пластинчатого разборного теплообменного аппарата: теплообменник Р 0,6р-0,8-16-1К-01 – теплообменник разборный (Р) с пластинками типа 0,6р, толщиной 0,8 мм, площадью поверхности теплообмена 16 м2, на консольной раме, в коррозионно-стойком исполнении, материал пластин и патрубков – сталь 12Х18Н10Т; материал прокладки – теплостойкая резина 359; схема компоновки:
(8.28)
что означает над чертой – число каналов в каждом ходе для греющей воды, под чертой – то же, для нагреваемой воды.
ωн.с. – скорость при прохождении максимального секундного расхода нагреваемой воды.