- •Задание по курсовому проекту
- •3. Построение процесса расширения пара в турбине
- •4. Баланс пара и питательной воды
- •5. Определение параметров пара, питательной воды и конденсата по элементам птс
- •32,18 °С; кДж/кг.
- •187,05°С, 794,56 кДж/кг;
- •6.1.3. Контрольные расчеты пвд
- •6.2. Расчёт основного деаэратора д-6
- •6.4. Расчет пнд
- •7. Энергетическое уравнение мощности и его решение
- •8.Проверка расчета по балансам
- •9. Энергетические показатели пту
- •10. Выбор вспомогательного оборудования пту
Задание по курсовому проекту
Студенту: Малыгину М. А.
Тема проекта: Расчёт тепловой схемы паротурбинной установки с турбиной
ПТ-80/100-130/13
Сроки сдачи студентом законченного проекта: 25 мая 2013 г.
Данные для проекта
ПТ-80/100-130/13 (каталог НИИИНФОРМТЯЖМАШ)
Р0=12,75 МПа; t0=555°C. Отбор пара на производство Dотб = 180 т/час. Отпуск тепла от ТЭЦ Qотп = 60 гкал/час = 69,8 МВт (30 гкал/час = 35 МВт) из отборов теплофикации. Рк = 0,0036 МПа.
Объём расчётной части
Баланс пара и воды по котлоагрегату; расчет ПВД и питательной установки; расчет установки по подогреву сетевой воды; расчет ПНД; определение расхода пара на турбину; определение расхода пара в отборы и баланс мощности; технико-экономические показатели; выбор вспомогательного оборудования.
Объём графической части
Для пояснительной записки: а) hS-диаграмма; б) принципиальная тепловая схема; в) схемы ПВД, ТПН, ПНД, Д-0,7, сетевые подогреватели, подпитка теплосети. 2. Чертеж: развернутая тепловая схема блока.
1. Исходные справочные данные
Таблица 1. Номинальные значения основных параметров турбины
Таблица 2. Характеристика отборов
2. Расчет бойлерной установки
Рис. 2. Схема потоков сетевых подогревателей |
ВБ – верхний бойлер; НБ – нижний бойлер; Обр – обратная сетевая вода.
ДВБ , Д НБ - расход пара на верхний и нижний бойлер соответственно.
Температурный график: tпр/ toбр=130 / 70 C;
Тпр = 130 0С;
Тобр = 70 0С.
Определяем расход сетевой воды через сетевые подогреватели:
Принимаем утечки в системе теплоснабжения 1% от количества циркулирующей воды.
Определение параметров пара в теплофикационных отборах. Тепловая нагрузка на первый сетевой подогреватель достигает 60% от всей нагрузки на бойлерную.
Принимаем величину недогрева в сетевых подогревателях
Принимаем потери давления в трубопроводах .
Давление верхнего и нижнего отборов из турбины для ВСП и НСП:
МПа;
МПа.
3. Построение процесса расширения пара в турбине
Примем потерю давления в устройствах парораспределения цилиндров:
;
;
.
В таком случае давления на входе в цилиндры (за регулирующими клапанами) составят:
;
;
;
.
Конечное давление Рк = 0,0036 МПа.
Процесс в h,s-диаграмме изображён на рис. 3.
Рис. 3. Процесс расширения пара в турбине в hS - диаграмме
Таблица 3. Данные, используемые для построения процесса расширения пара в турбине
4. Баланс пара и питательной воды
Принимаем, что на концевые уплотнения (DКУ) и на паровые эжектора (DЭП) идёт пар высшего потенциала.
Отработавший пар концевых уплотнений и из эжекторов направляется в сальниковый подогреватель. Принимаем подогрев конденсата в нем:
Отработавший пар в охладителях эжекторов направляется в подогреватель эжекторов (ЭП). Подогрев в нем:
Принимаем расход пара на турбину (D) известной величиной.
Внутристанционные потери рабочего тела: DУТ=0,02D.
Расход пара на концевые уплотнения примем 0,3%: DКУ=0,003D.
Расход пара на основные эжектора примем 0,5%: DЭЖ=0,005D.
Тогда:
Расход пара из котла составит:
DК= D + DУТ + DКУ + DЭЖ=(1+0,02+0,005+0,003)D=1,028D
При восполнении потерь в цикле и у потребителей обессоленной водой процент продувки котлов принимаем 0,3% от паропроизводительности котлов. Поэтому:
Dпрод= 0,003 DК =0,003∙1,028D =0,00308D.
Количество питательной воды, подаваемой в котел:
DПВ= DК+Dпрод=(1,028+0,00308)D=1,031084D.
Количество добавочной воды:
Dдоб=Dут+(1-Kпр)Dпр+Dв.р.
Основными потребителями пара являются машиностроительные заводы. Коэффициент возврата конденсата при этом составит Kпр = 0,73. Тогда:
(1-Kпр)Dпр=(1-0,73)∙50=13,5 кг/с.
Давление в барабане котла примерно на 20% больше, чем давление свежего пара у турбины (засчет гидравлических потерь), т.е.:
Pк.в.=1,2P0=1,2∙12,75=15,3 МПа → кДж/кг.
Давление в расширителе непрерывной продувки (РНП) примерно на 10% больше, чем в деаэраторе (Д-6), т.е.:
PРНП=1,1Pд=1,1∙5,88=6,5 бар →
→кДж/кг;
кДж/кг;
кДж/кг;
Тогда:
DП.Р.=β∙Dпрод=0,438∙0,00308D=0,001349D;
DВ.Р.=(1-β)Dпрод=(1-0,438) 0,00308D =0,001731D.
Dдоб=Dут+(1-Kпр)Dпр+Dв.р.=0,02D+(1-0,73)∙50+0,001731D=0,02173D+13,5 кг/с.
Определяем расход сетевой воды через сетевые подогреватели:
Принимаем утечки в системе теплоснабжения 1% от количества циркулирующей воды:
Таким образом необходимая производительность хим. водоочистки: