- •Расчет сопротивления воды движению судна
- •1.2 Расчет квн при заданном диаметре винта
- •1.3 Проверка дискового отношения и прочности винтов
- •1.4 Проверка на кавитацию
- •1.5 Расчет и построение чертежа гребного винта
- •2.1 Выбор типа главных двигателей
- •2.2 Конструирование и расчет валопровода
- •3.1 Топливная система
- •3.2 Масляная система
- •3.3 Система охлаждения
- •4.1 Система осушения
- •4.2 Система балластная
- •4.3 Системы противопожарные
- •4.3.1 Система водотушения
- •4.3.2 Система воздушно-механического пенотушения
- •4.4 Системы санитарные
- •4.4.1 Система водоснабжения
- •4.4.2 Система сточно-фановая.
- •4.5 Система вентиляции машинного отделения
- •4.6 Выбор котельной установки
- •5 Расчет палубных механизмов
- •5.1 Расчет гидравлической рулевой машины
- •5.2 Выбор якорей, швартовных и якорных канатов, выбор шпиля
- •5.2.1 Выбор брашпиля
- •6 Конструктивная разработка узла
- •6.1 Расчет ведущего вала муфты
- •6,2 Расчет шкива и ременной передачи
- •8 Технология изготовления шкива
- •8.1 Анализ рабочего чертежа и технологических условий
- •8.2 Конструктивный технологический анализ детали
- •8.3 Анализ технологичности конструкции детали
- •8.4 Анализ условий производства
- •8.5 Определение типа производства
- •8.6 Выбор вида заготовки и определение ее размеров
- •8.7 Составление технологического маршрута
- •8.8 Выбор оборудования
- •8.9 Выбор режущего инструмента
- •8.10 Выбор измерительного инструмента
- •8.11 Выбор станочных приспособлений
- •8.12 Выбор, расчет режимов резания и основного времени
- •8.13 Нормирование технологического процесса
- •8.14.1 Описание приспособления
- •8.14.2 Принцип работы приспособления
- •8.14.4 Выбор, расчет режимов резания при сверлении
- •8.14.5 Расчет силы зажима
- •8.14.6 Расчет привода
- •8.14.7 Прочностной расчет
- •8.14.8 Расчет погрешности базирования
- •9.1.1 Техника безопасности при работе в машинном отделении
- •9.1.2 Расчет освещенности машинного отделения
- •9.1.3 Мероприятия по снижению шума
- •9.2 Экология
3.2 Масляная система
Запас масла на период автономного плавания, , т, определяется по формуле
, (3.7) , 0,06.
где - удельный расход масла главного двигателя, кг/кВт ч;
-суммарная мощность главных двигателей, кВт;
-удельный расход масла вспомогательных двигателей, работающих в ходовом режиме, кг/кВт ч;
-мощность вспомогательного двигателя, работающего на ходу, кВт;
-ходовое время в период автономного плавания, ч;
-удельный расход масла вспомогательных двигателей на стоянке, кг/кВт ч;
Суммарная мощность вспомогательных двигателей, работающих на стоянке
-стояночное время, ч;
-суммарное количество масла, заливаемого в циркуляционную системы =2,5 т.
Подача циркуляционного масляного насоса, , м3/ч, определяется из условия отвода теплоты маслом от трущихся пар двигателя по формуле
, |
(3.8) |
где |
Kм=1,2÷1,5 |
– |
коэффициент запаса подачи; |
|
Qм |
– |
количество теплоты, отбираемой маслом от трущихся пар двигателя, кДж/ч; |
|
cм=2,02 |
– |
теплоемкость масла, кДж/(кг·К); |
|
ρм=0,89÷0,91 |
– |
плотность масла, т/м3; |
|
t2м |
– |
температура масла за двигателем, °С; |
|
t1м |
– |
температура масла перед двигателем, °С. |
Количество теплоты, отбираемой маслом от трущихся пар двигателя, кДж/кг равно
, |
(3.9) |
,
=57084.
где |
ам=0,03÷0,05 |
– |
доля теплоты, отводимой маслом от всего количества теплоты, выделяемой при сгорании топлива в цилиндрах двигателя; |
|
|
– |
удельная теплота сгорания топлива, кДж/кг. |
Для дизельных топлив =41000÷43000 кДж/кг.
Значение температуры масла за двигателем может лежать в довольно широких пределах.
Для уменьшения температурных напряжений в деталях двигателя, разность температур t2м- t1м не должна быть выше 15 °С и обычно принимается равной в пределах 6÷12 °С.
,
.
По подаче циркуляционного масляного насоса принимается шестерённый насос Ш8-25, производительностью 5,8 м/ч; напор 2,5 бар; размеры 640 276; мощность насоса 2,5 кВт; мощность электродвигателя – 2, 2 кВт.
Подача откачивающего насоса должна быть на 25÷30% больше подачи циркуляционного насоса, что обеспечивает безусловное осушение картера
, (3.10)
,
.
Вместимость маслосборной цистерны , м3 определяется через кратность циркуляции масла в системе
, |
(3.11) |
где |
Кс=1,2÷1,3 |
– |
коэффициент, учитывающий мертвый запас и увеличение объема масла при его перегреве; |
|
z |
– |
кратность циркуляции. |
По опытным данным оптимальная кратность циркуляции равно 40;
,
.
Вместимость сточной цистерны отработавшего масла , м3 определяется из выражения
, |
(3.12) |
где |
ΣVмс |
– |
суммарная вместимость маслосборных цистерн; |
|
n=1 |
– |
число смен масла за период автономного плавания. |
,
.
Поверхность охлаждения масляного холодильника , м2, определяется по уравнению теплопередачи
, |
(3.13) |
где |
К |
– |
общий коэффициент теплопередачи от масла к охлаждающей воде, Вт/(м2·°С); |
|
Δtср |
– |
средняя температура масла и воды, °С. |
Общий коэффициент теплопередачи К, в обычных трубчатых масляных холодильниках равен
К= , (3.14)
где - толщина стенки трубки, мм;
- коэффициент теплопроводности стенок, Вт/м. С;
Коэффициент теплоотдачи от масла к стенкам трубок холодильника, , Вт/(м К).
, (3.15)
,
.
Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок холодильника к охлаждающей воде, , Вт/(м К)
, (3.16)
,
.
Общий коэффициент теплопередачи
К= ,
К=124.
Среднюю разность температур , между маслом и водой можно определить как среднюю арифметическую
, |
(3.17) |
,
.
,
.
Подача насоса забортной воды для прокачки холодильника определяется по выражению
где =21 С температура забортной воды перед холодильником;
= 43 С температура забортной воды за холодильником;
, (3.18)
,
. коэффициент запаса подачи k =1,4;
, (3.19)
,
.
Выбирается шестеренчатый насос Ш2-25, подача 1,4 м /ч , напор 1,6 бар, размеры 582×301 мм, потребляемая мощность 1,3 кВт , мощность электродвигателя 2,2 кВт.