- •Содержание
- •Введение
- •1 Определение вместимости резервуарного парка
- •Выбор резервуаров
- •3 Расчет железнодорожной эстакады
- •Расчет длины железнодорожной эстакады
- •Расчет времени слива нефтепродуктов из железнодорожных цистерн
- •Расчет времени слива наибольшей грузоподъемности?????
- •Определение максимального расхода в коллекторе
- •Расчет количества наливных устройств для налива в автоцистерны
- •Расчет количества наливных устройств в бочки
- •Расчет количества железнодорожных цистерн для вывоза нефтепродуктов
- •Гидравлический расчет технологического трубопровода
- •10.5 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего железнодорожную эстакаду для темных нефтепродуктов с резервуаром для хранения топочного мазута 100
- •Список использованной литературы
Расчет длины железнодорожной эстакады
Для маршрутных сливо-наливных операций разработано типовые эстакады, позволяющие производить только налив нефтепродуктов светлых, темных и масел, а так же комбинированные эстакады для слива и налива нефтепродуктов.
Для слива светлых нефтепродуктов выбираем комбинированную двух стороннюю эстакаду на 12 постов слива с тремя коллекторами.
1 коллектор - 3 цистерны Аи-80, 3 цистерны Аи-92;
2 коллектор - 3 цистерны Аи-95, 2 цистерны Аи-98;
3 коллектор - 3 цистерна ДЛ, 3 цистерна ДЗ.
Длину железнодорожной эстакады рассчитаем по формуле:
где:
- длина железнодорожной эстакады;
- число цистерн по типам, входящие в маршрут;
к- число цистерн в маршруте;
- длина цистерн различных типов по осям автосцепления (для цистерны грузоподъемности 60 т )
светлых нефтепродуктов.
Для слива темных нефтепродуктов выбираем комбинированную двух стороннюю эстакаду на 18 постов слива с двумя коллекторами, для слива масел принимаем одиночные сливные устройства с принудительным сливом через нанос.
1 коллектор- 17 цистерн с нефтью;
2 коллектор- 3 цистерна с мазутом топочным 100.
Индивидуальные сливные устройства №1-8 по одной цистерны масел М-10В2С,М-14В2, М-14МС-14, МС-20, ТАД-17п, ИС-12, ИС-20, Т-22, Т-46
- длина двусторонней эстакады для слива темных нефтепродуктов.
Осуществляется нижний слив нефтепродуктов.
Установки для нижнего слива и налива нефтепродуктов шарнирно – сочлененного исполнения выпускают 3-х типов: УСН – без подогрева, УСПН – с подогревом; УСНПЭ – с электроподогревом. Условные проходы патрубков: 150, 175, 200, 250 и 300 мм. В настоящее время разработаны и выпускаются установки нижнего слива и налива нефтепродуктов типов АСН-7Б, АСН-8Б и СПГ-200.
Установки АСН-7Б применяются для слива и налива маловязких нефтепродуктов. Установка АСН-8Б оборудована паровой рубашкой, позволяющей подогревать сливаемый продукт и пропаривать внутреннюю полость сливного прибора цистерны в зимнее время. Эти устройства применяются для слива и налива вязких нефтепроводов.
Для слива светлых нефтепродуктов принимаем установку АСН-7Б; для слива темных нефтепродуктов и масел – АСН-8Б.
Расчет времени слива нефтепродуктов из железнодорожных цистерн
Расчет времени слива для светлых нефтепродуктов проводим при средне-минимальной температуре нефтепродукта (-19°С).
Сливное устройство АСН-7Б имеет следующие размеры:
h – расстояние от оси коллектора до нижней образующей котла цистерны.
=0,6 м – длина сливного патрубка цистерны;
=0,315 м – длина присоединительной головки;
=0,541 м – расстояние от присоединительной головки до оси коллектора.
–высота сливного устройства.
Находим площадь поперечного сечения сливного патрубка:
d=0,212 м – внутренний диаметр сливного патрубка.
Для Аи-80 находим расчетную вязкость при данной температуре:
Значения коэффициентов:
,
,
,
,
Таблица 9 - Определение расчетной вязкости
Наименование нефтепродукта |
ν1, мм2/с |
T1,К |
ν2, мм2/с |
T2,К |
Тр,К |
b |
а |
ν, мм2/с |
автобензин Аи-80 |
0,64
|
283
|
0,58
|
293
|
234
|
7,962
|
-3,57
|
1,2532
|
автобензин Аи-92 | ||||||||
автобензин Аи-95 | ||||||||
автобензин Аи-98 | ||||||||
дизельное топливо ДЛ |
8 |
283 |
6 |
293 |
234 |
8,885 |
-3,63 |
75,894 |
дизельное топливо ДЗ |
7 |
283 |
5 |
293 |
234 |
10,95 |
-4,49 |
123,07 |
керосин авиационный ТС-1 |
5 |
283 |
3,00 |
293 |
234 |
19,31 |
-7,92 |
2778,3 |
топочный мазут 100 |
118 |
353 |
50 |
373 |
333 |
9,369 |
-3,55 |
356,11 |
мазут флотский Ф-5 |
5 |
353 |
3,5 |
373 |
288 |
8,51 |
-3,39 |
32,365 |
нефть |
45 |
290 |
32 |
295 |
280 |
13,38 |
-5,34 |
99,99 |
масло моторное М-10В2С |
91 |
323 |
11 |
373 |
298 |
10,84 |
-4,20 |
566,6 |
масло моторное М-14В2 |
120 |
323 |
14 |
373 |
303 |
10,36 |
-4,00 |
488,04 |
масло моторное М-14Г2 |
120 |
323 |
14 |
373 |
303 |
10,36 |
-4,00 |
488,04 |
масло авиационное МС-14 |
96 |
323 |
14 |
373 |
303 |
9,518 |
-3,67 |
323,99 |
масло авиационное МС-20 |
160 |
323 |
20,5 |
373 |
308 |
9,189 |
-3,53 |
405,57 |
масло трансмиссионное ТАД-17п |
110 |
323 |
17,5 |
373 |
308 |
8,716 |
-3,35 |
249 |
масло индустриальное ИС-12 |
12,6 |
323 |
3,64 |
373 |
278 |
9,719 |
-3,85 |
101,3 |
масло индустриальное ИС-20 |
71,3 |
293 |
18,2 |
323 |
288 |
9,723 |
-3,83 |
95,721 |
масло турбинное Т-22 |
35,2 |
313 |
23 |
323 |
278 |
9,93 |
-3,90 |
295,66 |
масло турбинное Т-46 |
75,8 |
313 |
48 |
323 |
288 |
8,982 |
-3,49 |
329,74 |
5. Находим число Рейнольдса
6. Определяем число Рейнольдса при 5% заполнении цистерны
По полученным значениям числа Рейнольдса для полной и заполненной на 5% цистерны определяем соответствующие рисунку 1 коэффициенты расхода и.
Средний коэффициент расхода определяется по формуле
Рисунок 1 - Коэффициент расхода патрубков сливных приборов железнодорожных цистерн и средств герметизации слива
1 – универсальный сливной прибор по данным З.И.Геллера;
2 – универсальный сливной прибор по данным ВНИИСПТнефть;
3 – сливной прибор Утешинского по данным З.И.Геллера;
4 – сливной прибор Утешинского по данным ВНИИСПТнефть;
5 – универсальный сливной прибор по данным В.М. Свистова;
6 – сливной прибор Утешинского по данным В.М. Свистова;
7 – установкаАСН-7Б;
8 – установка УСН - 175М;
9 – установкаУСН-175 с действующим монитором;
10 – установкаСЛ-9.
7. Находим время полного слива цистерны
где D=2,8 м – диаметр котла цистерны;
L=10,31 м – длина котла цистерны.
8. Если производится закрытый слив нефтепродуктов, необходимо ввести поправочный коэффициент в зависимости от отношенияh/D, который находим по рисунку 2
Рисунок 2 - График зависимости поправочного коэффициента от отношенияh/D
Принимаем 11 минут. Аналогично произведем расчет времени слива всех нефтепродуктов и сведем полученные результаты в таблицу 10.
Таблица 10 - Расчет времени слива
Тип нефтепродукта |
, /с |
,c |
с |
мин | |||||
Аи-80 |
1,2532 |
1545837,1 |
0,39 |
946628,1 |
0,39 |
0,77 |
535,92 |
321,5 |
6 |
Аи-92 | |||||||||
Аи-95 | |||||||||
Аи-98 | |||||||||
ДЛ |
75,894 |
25525,9 |
0,39 |
15631,3 |
0,38 |
0,38 |
1079,09 |
647,45 |
11 |
ДЗ |
123,07 |
15741,4 |
0,38 |
9639,6 |
0,38 |
0,38 |
1093,28 |
655,97 |
11 |
ТС-1 |
2778,3 |
697,3 |
0,22 |
427,0 |
0,2 |
0,21 |
1978,32 |
1186,9 |
20 |
М-100 |
356,11 |
5440,0 |
0,35 |
3331,3 |
0,325 |
0,33 |
1230,96 |
738,57 |
13 |
Ф-5 |
32,365 |
59856,2 |
0,39 |
36654,3 |
0,39 |
0,39 |
1065,25 |
639,15 |
11 |
Нефть |
99,99 |
19374,4 |
0,38 |
11864,4 |
0,38 |
0,38 |
1093,28 |
655,97 |
11 |
М-10В2С |
566,6 |
3419,1 |
0,32 |
2093,8 |
0,3 |
0,31 |
1340,16 |
804,09 |
14 |
М-14В2 |
488,04 |
3969,5 |
0,325 |
2430,8 |
0,31 |
0,31 |
1308,50 |
785,10 |
14 |
М-14Г2 |
488,04 |
3969,5 |
0,325 |
2430,8 |
0,31 |
0,31 |
1308,50 |
785,10 |
14 |
МС-14 |
323,99 |
5979,3 |
0,35 |
3661,6 |
0,32 |
0,33 |
1240,14 |
744,09 |
13 |
МС-20 |
405,57 |
4776,6 |
0,345 |
2925,1 |
0,315 |
0,33 |
1258,93 |
755,36 |
13 |
ТАД-17п |
249 |
7780,3 |
0,36 |
4764,4 |
0,345 |
0,35 |
1178,58 |
707,15 |
12 |
ИС-12 |
101,3 |
19124,7 |
0,38 |
11711,4 |
0,38 |
0,38 |
1093,28 |
655,97 |
11 |
ИС-20 |
95,721 |
20238,4 |
0,38 |
12393,5 |
0,38 |
0,38 |
1093,28 |
655,97 |
11 |
Т-22 |
295,66 |
6552,3 |
0,355 |
4012,4 |
0,325 |
0,34 |
1221,91 |
733,14 |
13 |
Т-46 |
329,74 |
5875,1 |
0,35 |
3597,7 |
0,32 |
0,33 |
1240,14 |
744,09 |
13 |