1.6. Расчет опорного ребра

Для передачи опорного давления подкрановой балки на колонну предусматривается торцовая диафрагма с фрезерованным нижним краем, приваренная к торцу балки ( к стенки и поясам ).

Торцовую диафрагму принято называть опорным ребром, размеры которого определяют расчетом на смятие опорной плоскости ребра А_р :

где А_р – требуемая площадь смятия

- наибольшая опорная реакция

- расчетное сопротивление стали смятию.

Для ВСтЗГпс5 – 1 = 350МПа

Обычно одним из размеров ребра задаются, соблюдая конструктивные правила ( в≥180мм, t ≥ t_w ), другой определяют по требуемой площади и назначают в и t в соответствии с ГОСТ 82 – 70 на универсальную сталь. Через опору балки передается большая нагрузка.

Вследствие малых размеров опорного ребра опорная часть балки может потерять устойчивость из своей плоскости, поэтому ее рассчитывают на продольный изгиб как стойку с шарнирным опиранием концов, с расчетной длиной l₀ = h_w по формуле

(40)

Коэффициенты I продольного изгиба центрально-сжатых элементов

Таблица 1.7

Гибкость λ	Коэффициенты Y для элементов из стали с расчетным сопротивлением Ry , МПа (кгс/см^2)
	200 (2050)	240 (2450)	280 (2850)	320 (3250)	360 (3600)	400 (4100)
50 60 70 80 90 100 110 120	869 827 782 734 665 599 537 479	852 805 754 686 612 542 478 419	836 785 724 641 565 493 427 366	822 766 687 602 522 448 361 321	809 749 654 566 483 408 338 287	796 721 623 592 447 369 306 260

Примечание: значения коэффициентов I в таблице увеличены в 1000 раз

где J – коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 1.7 в зависимости от ɳ=h_w/i_y, где .

Площадь сечения опорной части балки А_s в∙t+t_w ∙t_w∙0,65∙;. Опорная часть балки показана на рис. 2.8 в примере расчета.

1.7. Расчет поясных швов

Двусторонние поясные швы при подвижной нагрузке рассчитывают по формулам:

по металлу шва

;

по металлу границы сплавления

,

где - сдвигающее пояс усилие на единицу длины балки, называемое поперечной силой Q.

,

S – статический момент брутто пояса балки относительно нейтральной оси;

- давление от сосредоточенного груза, приходящееся на единицу длины балки.

= 1,1;= 1,1;

- условная длина распределения сосредоточенного давления;

- см. проверку прочности на местное смятие -G_loc ;

β_f = 0,9; β_z = 1,05 при автоматической и полуавтоматической сварки и К_f = 3 – 12мм ( по СНиП П – 23 -81 табл. 34 );

К_f – какет шва. Принимается предварительно К_fmin в зависимости от толщины свариваемых элементов. При R_y < 430 МПа, толщинеt_fдо 16ммК_fmin = 5мм, при t_f = 17,22мм К_fmin = 6мм, при t_f = 23 + 32мм К_fmin = 7мм.

Если проверка прочности не удовлетворяется, увеличивают К_f .

R_w – расчетное сопротивление метала шва в сварных соединениях с угловыми швами;

R_w – 180 для электродов типа Э 42, Э 42 А и сварочной проволоки СВ-08, СВ-08А.