- •1. Расчёт горения топлива
- •1.1 Определение состава топлива и теплоты сгорания
- •1.2 Материальный баланс горения жидкого или твёрдого топлива
- •1.4 Расчёт температуры горения
- •1.5 Расчет горения твердого и жидкого топлива
- •1.6 Расчет потерь теплоты
- •1.7 Расчёт коэффициента полезного действия (кпд) и расхода топлива
- •1.8 Назначение топливосжигающих устройств. Подбор типа и размеров
- •2. Расчёт и конструирование основных элементов тепловых установок
- •2.1 Расчёт топочных камер
- •Подсчитывается степень черноты факела
- •2.2 Расчёт конвективных поверхностей нагрева
- •2.3 Расчёт конвективных пучков котла
- •2.4 Расчёт конвективных пароперегревателей
- •2.5 Расчёт водяного экономайзера
- •3. Расчёт и выбор вспомогательного оборудования
- •3.1 Расчёт газового и воздушного тракта
- •3.2 Выбор дымососа и вентилятора
- •3.3 Определение высоты дымовой трубы
- •4. Техника безопасности и защита окружающей среды
- •4.1) Защита окружающей среды, при этом ещё раз уточнить фактический состав вредных выбросов в атмосферу при работе котельных установок.
- •4.2)Охрана труда работников.
- •5. Литература
Подсчитывается степень черноты факела
Для жидкого и газообразного топлива степень черноты факела определяется по формуле:
, (6.19)
где kД – коэффициент, характеризующий долю топочного объёма, заполненного светящейся частью факела, принимается по таблице 6.3;
- степень черноты светящейся части факела и несветящихся трёхатомных газов, какой бы обладал факел при заполнении всей топки соответственно только светящимся пламенем или только несветящимися трёхатомными газами.
=0.64 (6.20)
=0.6 (6.21)
=0.4·0.641+(1-0.4) ·0.6=0.292
10) Определяется степень черноты топки по формулам:
- для камерных топок при сжигании жидкого топлива и газа
(6.25)
Определяется параметр М в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки по формуле:
- при сжигании газа и мазута
=0.059-0.2 · 0.344=0.5 (6.26)
Относительное положение максимума температуры пламени по высоте топки для большинства топлив определяется по формуле:
, (6.29)
где hГ – расстояние от пода топки или от середины холодной воронки до оси горелок, м;
НТ – расстояние от пода топки или середины холодной воронки до середины выходного окна топки, м.
Для слоевых топок при сжигании топлива в тонком слое (топки с пневмомеханическими забрасывателями) и скоростных топок системы В.В. Померанцева принимается xТ = 0; при сжигании топлива в толстом слое xТ = 0,14.
=,
Определяется средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания на 1 кг сжигаемого твёрдого и жидкого топлива или на 1 м3 газа при нормальных условиях по формуле:
, (6.30)
где VсСР – средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания на 1 кг сжигаемого твёрдого и жидкого топлива или на 1 м3 газа при нормальных условиях, кДж/(кг·К) или кДж/(м3·К);
QТ – полезное тепловыделение, кДж/кг или кДж/м3;
- энтальпия продуктов сгорания, кДж/кг или кДж/м3;
- теоретическая (адиабатная) температура горения, К;
- температура (абсолютная) на выходе из топки, принятая по предварительной оценке, К.
кДж/(кг·К)
Определяются удельные нагрузки колосниковой решётки и топочного объёма по формулам:
, (6.33)
где qV – удельные нагрузки топочного объёма, кВт/м3.
, кВт/м3.
2.2 Расчёт конвективных поверхностей нагрева
Конвективные поверхности нагрева паровых и водогрейных котлов играют важную роль в процессе получения пара или горячей воды, а также использования теплоты продуктов сгорания, покидающих топочную камеру. Эффективность работы конвективных поверхностей нагрева зависит от интенсивности передачи теплоты продуктами сгорания воде и пару.
Продукты сгорания передают теплоту наружной поверхности труб путём конвекции и лучеиспускания. От наружной поверхности труб к внутренней теплота передаётся через стенку теплопроводностью, а от внутренней поверхности к воде и пару – конвекцией. Таким образом, передача теплоты от продуктов сгорания к воде и пару представляет собой сложный процесс, называемый теплопередачей.
При расчёте конвективных поверхностей нагрева используются уравнения:
- теплопередачи
=8197.1 кДж/м3 (6.34)
где Qт - количество теплоты, переданное через заданную поверхность нагрева, кДж/кг или кДж/м3;
К – коэффициент теплопередачи, отнесённый к расчётной поверхности нагрева, Вт/(м2·К);
Н – расчётная поверхность нагрева, м2;
∆t – температурный напор, ºС;
ВР – расчётный расход топлива, кг/с или м3/с;
Из уравнения (6.34) ясно, что количество теплоты, переданное через заданную поверхность нагрева, тем больше, чем больше коэффициент теплопередачи и разность температур продуктов сгорания и нагреваемой среды. Очевидно. что поверхности нагрева, расположенные в непосредственной близости от топочной камеры, работают при большей разности температуры продуктов сгорания и температуры воспринимающей теплоту среды. По мере движения продуктов сгорания по газовому тракту температура их уменьшается и хвостовые поверхности нагрева (водяной экономайзер, воздухоподогреватель) работают при меньшем перепаде температур продуктов сгорания и нагреваемой среды. Поэтому чем дальше расположена конвективная поверхность нагрева от топочной камеры, тем большие размеры должна она иметь и тем больше металла расходуется на её изготовление.
При выборе последовательности размещения конвективных поверхностей нагрева в котлоагрегате стремятся так расположить эти поверхности, чтобы разность температуры продуктов сгорания и температуры воспринимающей среды
была бы наибольшей. Пароперегреватель располагают сразу после топки или фестона, а водяной экономайзер – после конвективной поверхности нагрева.
При расчёте количество теплоты, отданное продуктами сгорания, приравнивается к теплоте, воспринятой водой или паром. Для расчёта задаются температурой продуктов сгорания после рассчитываемой поверхности нагрева и затем уточняют её путём последовательных приближений. Расчёт ведут для двух значений температуры продуктов сгорания после рассчитываемого газохода.