- •Омск 2000
- •Содержание
- •Введение
- •1. Принцип работы преобразователя
- •1.1. Описание схемы и режима работы преобразователя
- •1.2. Предварительный анализ электромагнитных процессов
- •1.3. Сравнение схемы с аналогичными по назначению
- •Основные соотношения схемы
- •2. Основные параметры схемы преобразователя
- •2.1. Напряжения на элементах схемы
- •Уравнение внешней характеристики для управляемого выпрямителя
- •2.2. Токи в цепях схемы
- •2.3. Мощность трансформатора
- •2.4. Определение угла коммутации тока
- •3. Выбор типа трансформатора
- •4. Расчет вентильной части преобразователя
- •4.1. Выбор вентилей
- •4.2. Расчет допустимых токов вентилей в заданных условиях
- •4.3. Расчет группового соединения вентилей
- •5. Выбор коммутационной аппаратуры
- •Продолжение табл. 5.1
- •6. Построение диаграмм электромагнитных процессов
- •7. Рачет эксплуатационных характеристик и показателей качества электроэнергии
- •7.1. Качество выпрямленного напряжения
- •7.2. Качество сетевого тока
- •7.3. Внешняя характеристика
- •7.4. Характеристика коэффициента мощности
- •7.5. Характеристика коэффициента полезного действия
Продолжение табл. 5.1
Наименование аппаратуры или шин |
Место установки |
Номинальное напряжение, кВ |
Номинальный ток, А |
||
Uном.ап |
Uном.уст |
Iном.ап |
Iном.уст |
||
Амперметр М151 с наружным шунтом 75ШСМ |
Сторона постоянного напряжения |
----- |
----- |
750 |
500 |
Вольтметр Э140 |
Сторона постоянного напряжения |
0,45 |
0,275 |
----- |
----- |
6. Построение диаграмм электромагнитных процессов
В СХЕМЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ
Диаграммы вторичных фазных напряжений в заданном, управляемом, режиме (рис. 6.1) не отличаются от неуправляемого режима, однако отмеченные на них точки 1-6 соответствуют моментам открытия вентилей при наличии угла управления . Таким образом, вентили какого-либо плеча открываются в одной из точек 1-6, после этого начинается процесс коммутации, т.е. ток одного вентильного плеча плавно нарастает, а другого – плавно убывает. Получается, что любой вентиль дважды за период находится в коммутации, продолжительность открытого состояния вентилей увеличивается на угол по сравнению с ранее построенными диаграммами.
Выпрямленное напряжение на холостом ходу, как и прежде, определяется напряжениями тех фаз, вентили которых открыты в данный момент, но из-за угла это уже не огибающая напряжений фаз вентильной обмотки. Выпрямленное напряжение приобретает пилообразную форму со скачками в моменты включения следующей группы тиристоров. Коммутация усугубляет искажение формы выпрямленного напряжения, создавая дополнительные скачки, обусловленные усреднением фазных напряжений одновременно проводящих фаз в кривой выпрямленного напряжения. Наличие провалов в кривой выпрямленного напряжения вызывает снижение среднего его значения.
Напряжение на вентильном плече, например на тиристоре VS1 (рис. 6.2), определяется как разность напряжений соответствующей фазы (точка а1) и катода выпрямителя (точка К или +-шина). Для тиристора VS1 напряжение на нем равно разности напряжений ua и ud. При построении следует учитывать, что напряжение фазы а1 в периоды коммутации равно полусумме ее фазного напряжения и напряжения другой коммутирующей фазы. По построенной кривой видно, что когда тиристор открыт, то напряжение на нем определяется прямым паданием напряжения, а также, что имеются интервалы, когда напряжение на тиристоре положительно, а тиристор все еще закрыт.
Ток во вторичной обмотке равен току вентильного плеча и его построение не вызывает трудностей. Ток в первичной обмотке трансформатора строится по принципам, изложенным в разделе 1. При наличии процесса коммутации токи на коммутационном интервале плавно изменяются от одного внекоммутационного значения к другому.
7. Рачет эксплуатационных характеристик и показателей качества электроэнергии
7.1. Качество выпрямленного напряжения
Выпрямленное напряжение содержит не только постоянную составляющую, но и переменную, причем, чем она меньше, тем выше качество электроэнергии, отдаваемой преобразователем. Это качество зависит от схемы преобразователя и величины нагрузки. В данной работе исследуется лишь зависимость качества напряжения от схемы, т. е. при холостом ходе.
В кривой выпрямленного напряжения содержатся гармонические составляющие с номерами
, (7.1)
где k=1, 2, 3, 4, , ограничимся k=1, 2, 3, 4, 5.
Действующее значение каждой гармоники в управляемом режиме
, (7.2)
неуправляемом режиме
. (7.3)
Действующее значение переменной составляющей выпрямленного напряжения в управляемом режиме
, (7.4)
неуправляемом режиме
. (7.5)
Качество выпрямленного напряжения определяется коэффициентом полной волнистости. В управляемом режиме
, (7.6)
неуправляемом режиме
. (7.7)
Расчет коэффициентов волнистости для неуправляемого режима по формулам (7.1), (7.3), (7.5), (7.7) помещаем в табл. 7.1, а для управляемого режима по формулам (7.1), (7.2), (7.4), (7.6) – в табл. 7.2.
Таблица 7.1
Расчет коэффициента волнистости для неуправляемого режима
n |
2/n2-1 |
Udn, В |
U2dn, В |
U2dn, В2 |
Ud, В |
d |
6 |
0,0404 |
12,93 |
167,2 |
180 |
13,42 |
0,04193 |
12 |
0,0099 |
3,16 |
10 |
|||
18 |
0,0044 |
1,4 |
2 |
|||
24 |
0,0025 |
0,79 |
0,6 |
|||
30 |
0,0016 |
0,5 |
0,25 |
Таблица 7.2
Расчет коэффициента волнистости для управляемого режима
n |
1+n2tg2 |
Udn, В |
U2dn, В |
U2dn, В2 |
Ud, В |
d |
6 |
3,6 |
40,35 |
1628 |
2302 |
47,98 |
0,1732 |
12 |
7 |
19,17 |
368 |
|||
18 |
10,43 |
12,66 |
160 |
|||
24 |
13,88 |
9,46 |
90 |
|||
30 |
17,34 |
7,56 |
57 |
По результатам расчета видно, что в управляемом режиме по сравнению с неуправляемым резко возрастают амплитуды гармоник, кроме того, затухание амплитуды гармоники с возрастанием ее номера уменьшается, т. е. возрастает влияние гармоник с большой частотой. В итоге, значительно увеличивается коэффициент волнистости, что говорит о снижении качества выпрямленного напряжения.