Вычисление реологических параметров
Между измеренными значениями и реологическими параметрами имеет место следующая взаимосвязь: сдвигающее напряжение τr и скорость сдвига Dr относятся к радиусу внутреннего цилиндра коаксиальной цилиндрической системы.
Для сдвигающего напряжения τr получается:
τ = z·α , где
τ, - сдвигающее напряжение (10-1 Па);
z - постоянная цилиндра (10 Па/ дел. шкалы) (см. таблицу 1 );
а - отсчитываемое деление шкалы на индикаторном приборе (дел. шкалы).
Скорость сдвига Dr (с-1), называемая часто «скоростью деформации», указывает перепад (градиент) скоростей в кольцевой щели.
Данный градиент (скорость сдвига) зависит от геометрических размеров цилиндрической системы и пропорционален скорости вращения цилиндра. Скорость сдвига для всех ступеней скорости вращения указана в приложении.
Скорости сдвига действительны для частоты сети υ = 50 Гц. Отклонение в частоте сети отданного значения требует корректировки скорости сдвига по следующей формуле:
Drk = Dr(υ/50), где
Drk - скорректированное значение скорости сдвига (с-1);
Dr - скорость сдвига по таблице ступеней (с-1);
υ - частота сети (Гц).
По измеренному сдвигающему напряжению τ и скорости сдвига Dr, можно вычислить динамическую вязкость η:
η = (τr/Dr)·100, где
η - динамическая вязкость (мПа·с);
τr - сдвигающее напряжение (10-1 Па);
Dr - скорость сдвига (с-1).
Для неньютоновских жидкостей путем данного расчета получается значение «мнимой» или «кажущейся» вязкости исследуемого материала.
Вычисление динамической вязкости облегчается, если пользоваться отношением:
η = τr ·ƒ, где
ƒ = 100 • Dr-1
Коэффициент, скорректированный по частоте, имеет следующее значение:
ƒk = ƒ(υ/50)
Полученные результаты представляют в виде кривых течения (зависимость вязкости от скорости сдвига или скорости сдвига от напряжения сдвига). По виду кривой течения делают вывод о характере течения исследуемой мази, также по наличию и площади петли гистерезиса делают заключение о наличии и выраженности тиксотропных свойств.
ЛИТЕРАТУРА
Краснюк И. И., Михайлова Г. В., Чижова Е. Т. Фармацевтическая технология: Технология лекарственных форм: Учебник для студ. сред. проф. учеб. заведений/ Под ред. И. И. Краснюка и Г. В. Михайловой. – М.: Издательский центр «Академия», 2004. – 464 с.
Тенцова А. И., Грецкий В. М. Современные аспекты исследования и производства мазей. – М.: Медицина, 1980. – 192 с.
Щукин Е. В., Перцов А. В., Амелина Е. А. Коллоидная химия. – М.: Изд-во Моск. ун-та, 1982. – 348 с.
Краснюк И. И. Разработка и совершенствование технологии мягких лекарственных форм с применением твердых дисперсий и физических смесей с ПЭГ: Автореф. дисс. … канд. фармац. наук.: 15.00.02 / Моск. мед. акад. – М., 2003. – 25 с.
Способы пролонгирования лекарственных средств: Учебн.-метод. разраб. для ст. фарм. ин-тов и фак. / Сост.: Г. П. Грядунова и др. – М., 1990. – 27 с.
Грецкий В. М., Хоменок В. С. Руководство к практическим занятиям по технологии лекарственных форм: Учеб. пособие для уч-ся фарм. училищ и колледжей. – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Медицина, 2000. – 300 с.
Чижова Е.Т. и др. Медицинские и лечебно- косметические мази: Учеб.-метод. пособ. – М., 1999.- 404 с.
Марченко Л.Г., Русак А.В., Смехова И.Е. Технология мягких лекарственных форм: Учеб. пособие- СПб., 2004.- 174 с.
Фармацевтический анализ лекарственных средств. – Харьков, 1995. - 400с.
Приложение
Скорость
Ячейка |
|
|
1а |
|
2а |
|
3а |
|
4а |
|
5а |
|
6а |
|
7а |
|
8а |
|
9а |
|
10а |
|
11а |
12а |
|
|
1b |
2b |
|
3b |
|
4b |
|
5b |
|
6b |
|
7b |
|
8b |
|
9b |
|
10b |
|
11b |
|
12b |
|
|
|
S1, N |
Dr |
1,500 |
2,700 |
3,000 |
4,500 |
5,40 |
8,10 |
9,00 |
13,50 |
16,20 |
24,30 |
27,00 |
40,50 |
48,60 |
72,9 |
81,0 |
121,5 |
145,8 |
218,7 |
243,0 |
364,5 |
437,4 |
656 |
729 |
1312 |
|
f |
66,7 |
37,04 |
33,33 |
22,22 |
18,52 |
12,34 |
11,11 |
7,41 |
6.17 |
4,115 |
3,704 |
2,459 |
2,058 |
1,372 |
1,234 |
0,823 |
0,656 |
0,4572 |
0,4115 |
0,2743 |
0,2286 |
0,1524 |
0,1372 |
0,0762 |
S2 |
Dr |
0,500 |
0,900 |
1,000 |
1,500 |
1,800 |
2,700 |
3,000 |
4,500 |
5,40 |
8,10 |
9,00 |
13,50 |
16,20 |
24,30 |
27,00 |
40,50 |
48,60 |
72,9 |
81,0 |
121,5 |
145,8 |
218,7 |
243,0 |
437,4 |
|
f |
200,0 |
111,1 |
100,0 |
66,7 |
55,6 |
37,04 |
33,33 |
22,22 |
18,52 |
12,34 |
11,11 |
7,41 |
6,17 |
4,115 |
3,704 |
2,469 |
2,058 |
1,372 |
1,234 |
0,823 |
0,686 |
0,4572 |
0,4115 |
0,2286 |
S3 |
Dr |
0,1667 |
0,300 |
0,3333 |
0,500 |
0,600 |
0,900 |
1,000 |
1,500 |
1,800 |
2,700 |
3,000 |
4,500 |
5,40 |
8,10 |
9,00 |
13,50 |
16,20 |
24,30 |
27,00 |
40,50 |
48,60 |
72,9 |
81,0 |
145,8 |
|
f |
600 |
333,3 |
300,0 |
200,0 |
166,7 |
111,1 |
100,0 |
66,7 |
55,6 |
37,04 |
33,33 |
22,22 |
18,52 |
12,34 |
11,11 |
7,41 |
6,17 |
4,115 |
3,704 |
2,469 |
2,058 |
1,372 |
1,234 |
0,686 |
H |
Dr |
0,1667 |
0,300 |
0,3333 |
0,500 |
0,600 |
0,900 |
1,000 |
1,500 |
1,800 |
2,700 |
3,000 |
4,500 |
5,40 |
8,10 |
9,00 |
13,50 |
16,20 |
24,30 |
27,00 |
40,50 |
48,60 |
72,9 |
81,0 |
145,8 |
|
f |
600 |
333,3 |
300,0 |
200,0 |
166,7 |
111,1 |
100,0 |
66,7 |
55,6 |
37,04 |
33,33 |
22,22 |
18,52 |
12,34 |
11,11 |
7,41 |
6,17 |
4,115 |
3,704 |
2,469 |
2,058 |
1,372 |
1,234 |
0,686 |
K1 K2 K3 |
Dr |
5,56 |
10 |
11,1 |
16,67 |
20 |
30 |
33,3 |
50 |
60 |
90 |
100 |
150 |
180 |
270 |
300 |
450 |
540 |
810 |
900 |
1350 |
1620 |
2430 |
2700 |
4860 |
|
f |
17,98 |
10,00 |
9,01 |
6,00 |
5,00 |
3,33 |
3,00 |
2,00 |
1,667 |
1,11 |
1,00 |
0,667 |
0,555 |
0,370 |
0,333 |
0,222 |
0,185 |
0,1234 |
0,111 |
0,0741 |
0,0617 |
0,04115 |
0,0370 |
0,0206 |