Приведенные коэффициенты трения f ' и углы трения ρ' при работе червячного колеса из оловянной бронзы по стальному червяку

s, м/с	f '	ρ'	s, м/с	f '	ρ'
0,1 0,25 0,5 1,0 1,3 2,0	0,08-0,09 0,065-0,075 0,055-0,065 0,045-0,055 0,04-0,05 0,035-0,045	4°30' -5°10' 3°40'-4°20' З°10'-З°40' 2°30'-3°10' 2°20'-2°50' 2°00'-2°30'	2.5 3,0 4,0 7,0 10,0 15,0	0,03-0,04 0,028-0,035 0,023-0,030 0,018-0,026 0,016'- 0,024 0,014-0,020	1°40'-2°20' 1°ЗО'-2°00' 1°20'-1°40' 1°00'-1°30' 0°55'-1°20' 0°50'-1°10'
Примечания: 1. Меньшие значения следует принимать при шлифованном или полированном червяке. 2. При венце колеса из безоловянной бронзы или латуни табличные значения следует увеличивать на 30–50%.

3. Проверочный расчет на контактную выносливость.

   1. Уточняют коэффициент нагрузки К (формула 99а).

   2. По формуле 95 (или – 96) определяют расчетные контактные напряжения _Н в зоне зацепления и сравнивают с допускаемой величиной [_H]. Допускается недогрузка не более 10% и перегрузка до 5%. Если условие прочности не выполняется, то следует выбрать другую марку материала червячного колеса и повторить расчет.

4. Силы, действующие в зацеплении (формулы 114-116).

5. Проверочный расчет на выносливость при изгибе

1. Определяют эквивалентное число зубьев червячного колеса z_ и коэффициент формы зуба Y_F (табл. 43).

2. По формуле 97 определяют расчетное напряжение изгиба _F и сравнивают его с допускаемой величиной [σ_0F] – при ра­боте зубьев одной стороны или [σ_-1F] – при работе зубьев обеими сторонами.

Обычно расчетные напряжения изгиба в зубьях червячных колес, раз­меры которых определены из расчета на контактную прочность, сказываются значительно ниже допускаемых.

8