- •Введение
- •1 Расчёт привода пластинчатого конвейера
- •1.1 Выбор конвейера и кинематический расчёт
- •1.2 Расчёт зубчатых передач
- •1.2.1 Выбор материала и термообработка
- •1.2.2 Допускаемые напряжения Определение числа часов за весь срок службы редуктора по формуле (20).
- •1.2.3 Расчет тихоходной передачи
- •1.2.4 Расчет быстроходной передачи
- •1.2.5 Расчет цепной передачи
- •2 Расчет валов
- •2.1 Расчет диаметров валов
- •2.2 Предварительный расчет валов
- •2.2.1 Расчет быстроходного вала
- •2.2.2 Расчет тихоходного вала
- •2.3 Подбор подшипников качения
- •2.3.1 Подбор подшипников качения входного вала
- •2.3.2 Расчёт подшипников быстроходного вала
- •3 Смазка зацеплений и подшипников
- •4 Порядок сборки и разборки привода
- •4.1 Сборка и разборка редуктора
- •4.2 Сборка и разборка привода
- •Заключение
1.2.3 Расчет тихоходной передачи
Межосевое расстояние:
aWT=k*(U+1)* 3 kH*T2T/*U2*[]2H (31)
,где k=4300 – коэффициент для косозубых колес
kH=1,07
=0,3
dT=0,5*(U+1)
=0,5*0,3*(3+1)=0,6
aTW=4300(3+1)* 3 1,07*623/0,3*32*(626*106)2=0,147 [мм]
Округляем до ближайшего значения по СТ СЭВ 229-75
aWT=160 [мм]
Предварительные размеры колеса:
делительный диаметр:
d2=2*aWT*U/(U+1) (32)
d2=2*0,160*3/(3+1)=240 [мм]
ширина:
b2=*aWT/2 (33)
b2=0,3*160/2=48 [мм]
Модуль передачи:
m=2*km*T2T/d2*b2*[F2] (34)
m=2*5,8*623/0,240*0,048*225,96*106=0,0027 [мм]
округляем до стандартного m=3
Угол наклона и суммарное число зубьев.
Минимальный угол наклона зубьев:
min=arcsin4*m/b2 (35)
min=arcsin4*3/48=14,470
Суммарное число зубьев:
z2*aWT*cosmin/m (36)
z2*160*cos14,470/3=103,28=103
Действительное значение угла наклона:
=arccos z*m/2*aWT (37)
=arccos103*3/2*160=15,090
Число зубьев шестерни и колеса:
z1= z/(U+1)=103/(3+1)=26 (38)
z2= z -z1=103-26=77 (39)
Фактическое передаточное число:
Uф=z2/z1=77/26=3
Диаметры
шестерни:
d1=z1*m/cos=26*3/cos15,090=80 [мм] (40)
колеса:
d2=2*aWT-d1=2*160-80=240 [мм] (41)
Диаметры окружностей впадин и вершин:
шестерни:
da1=d1+2m=80+2*3=86 [мм] (42)
df1= d1-2,5m=80-2,5*3=72,5 [мм] (43)
колеса:
da2=d2+2m=240+2*3=246 [мм]
df2= d2-2,5m=240-2,5*3=232,5 [мм]
Силы в зацеплении:
окружная: Ft=2T2T/d2=2*623/0,240=5191,667 [H] (44)
радиальная: Fr=Ft*tg/cos=5191,667*tg200/cos15,090=1957,09 [H](45)
осевая: Fa=Ft*tg=5191,667*tg15,090=1399,84 [H] (46)
Проверка зубьев колес по направлениям изгиба:
коэффициент d=b2/d1=48/80=0,6 погрешность d=1,67% - допустимо;
окружная скорость колеса:
V2=0,5*2*d2=0,5*6,54*0,240=0,785 [м/с] (47)
Расчетное напряжение изгиба в зубьях колеса шестерни:
F2=KF*Y*KF*KFV*YF2*Ft/b2*m (48)
, где KF=1 при степени точности 9
Y=1-/140=0,87
KF=1,17 при d=0,6
KFV=1,2 при данной твердости
YF2=3,61 –коэффициент формы зуба при zv=z2/cos3=77/cos315,090=85,54
F2=1*0,87*1,17*1,2*3,61*5191,667/0,048*0,003=158978318,33228=
=159 [МПа] < [F2
Расчетное напряжение изгиба в зубьях шестерни:
F1=F2* YF1/ YF2=159*3,9/3,61=171,773 [МПа] < [F1 (49)
Прочность на изгиб зубьев колес и шестерен обеспечена.
Проверка зубьев колес по контактным напряжениям:
н=376*103 Kн* Kн* Kнv*(U+1)*Ft/U*b2*d1 (50)
н=376*103 1,1*1,07*1,1*(3+1)*5191,667/0,048*0,08=620 [МПа] <[н]