- •IV. Короткие замыкания в электрических системах
- •IV.1. Виды кз
- •IV.2. Причины возникновения кз
- •IV.3. Последствия протекания токов кз по проводникам аппарата
- •IV.4. Координация (методы ограничения) токов кз
- •IV.5. Переходные процессы при кз. Начальное значение периодической составляющей тока кз. Ударный ток кз. Ударный коэффициент кз
- •V. Основные процессы и явления, определяющие конструкцию аппаратов и проводников
- •V.1. Нагрев аппаратов (а) и проводников (п) токами длительного режима.
- •V.2 Нагрев п и а токами кз. Термическая стойкость а и п.
- •V.3. Электродинамические усилия возникающие в п при протекании в них токов кз
- •V.3.1.Общие замечания.
- •V.3.2. Электродинамическая стойкость
- •III. Основное электрооборудование электрических станций и подстанций
- •III.1. Синхронные генераторы
- •III.1.1. Особенности конструкции турбогенераторов
- •III.1.2. Номинальные параметры синхронного генератора
- •III.1.3. Системы охлаждения генераторов
- •III.1.4. Маркировка турбогенераторов
- •III.1.5. Система возбуждения (св).
- •III.1.6. Автоматическое гашение поля
- •III.1.7. Автоматическая регулировка возбуждения и форсировка возбуждения.
IV.5. Переходные процессы при кз. Начальное значение периодической составляющей тока кз. Ударный ток кз. Ударный коэффициент кз
Изменение тока при трехфазном КЗ в трехфазной симметричной сети, питаемой от шин неизменного напряжения, при максимальном значении апериодической составляющей тока КЗ показано на рис. IV.4.
Рис. IV.4. Изменение тока КЗ в цепи, питаемой от шин неизменного напряжения при максимальном значении апериодической составляющей
iК,t = iа,t + iп,t – полный ток КЗ.
iп,t – вынужденная составляющая тока КЗ обусловлена действием напряжения источника и имеет периодический характер с частотой, равной частоте напряжения источника. Называют эту составляющую периодической составляющей ТКЗ:
iа,t – свободная составляющая тока КЗ обусловлена изменением запаса энергии магнитного поля в индуктивности цепи протекания тока КЗ. Она имеет апериодический характер изменения, на основании чего эту составляющую ещё называют апериодической составляющей тока КЗ.
Начальное значение iп,t обозначают: In,m – амплитуда, Iп,0 – действующее значение за первый период.
iа,t = ia,0е-t/Ta, где Та – постоянная времени цепи КЗ.
iп,t = In,m sin (t + - К), где
- фазовый угол напряжения источника в момент времени t = 0,
К – угол сдвига тока в цепи КЗ относительно источника напряжения той же фазы.
При = 0, т.е. когда тока и напряжения в цепи до КЗ нет, iа,0 = In,m, iп,t и iа,t имеют максимально возможные значения. Максимально возможное значение полного тока, которое наступает через 0,01 с после КЗ, носит название ударного тока и обозначается iу.
Тогда для t = 0,01 с:
iу = In,m + In,me-0,01/Ta = In,m (1+e-0,01/Ta) или iу = КуIn,m, где
Ку – ударный коэффициент.
Ку = 1+е-0,01/Та
V. Основные процессы и явления, определяющие конструкцию аппаратов и проводников
V.1. Нагрев аппаратов (а) и проводников (п) токами длительного режима.
При протекании тока в длительном режиме происходит нагрев А или П. Нагрев может повредить изоляцию и контакты. Допустимый нагрев определяется длительной допустимой температурой нагрева для проводников и аппаратов tдл.доп. Температура нагрева зависит от протекающего тока и температуры окружающей среды tо.с., где установлен аппарат (проводник). Так как температуру нагрева П или А в эксплуатации трудно измерить, то допустимость работы А или П в длительном режиме определяется номинальным током А или допустимым током П ( Iном.,Iдоп.), которые приводятся в справочнике. Номинальный ток Iном. нормирован для температуры окружающего воздуха (tо.с.ном = 35 оС), а допустимый ток Iдл.доп. – 1) если проводник проложен по воздуху для температуры окружающего воздуха (tо.с.ном = 25 оС); 2) если проводник проложен по земле для температуры земли (tо.с.ном = 15 оС).
Если действительная температуры окружающей среды отличается от расчетной, следует произвести пересчет длительных номинальных (допустимых) токов по формулам:
; .
V.2 Нагрев п и а токами кз. Термическая стойкость а и п.
Продолжительность КЗ не превышает нескольких секунд. В течение этого времени выделение тепла настолько велико, что температура П и А выходит за пределы, установленные для нормального режима. Даже кратковременное повышение температуры П или А при КЗ может привести к размягчению и плавлению металла, выжиганию изоляции, разрушению контактов и др. Для надежной работы электрической системы необходимо исключить такие повреждения, что достигается выбором соответствующих размеров токоведущих частей и по возможности быстрым автоматическим отключением поврежденной цепи.
Свойство А или П противостоять кратковременному тепловому действию токов КЗ без повреждений, препятствующих дальнейшей исправной работе, называется термической стойкостью.
Критерием термической стойкости является конечная температура, которая ограничивается механической прочностью металла, температурными деформациями частей А, а также теплостойкостью изоляции. Допускаемые конечные температуры для А и П установлены на основании опыта. Они выше температуры при нормальном режиме, поскольку изменение механических свойств металла и износ изоляции определяются не только температурой, но также продолжительностью нагревания, которая в режиме КЗ мала. Так как конечная температура П и А зависит от величины тока КЗ и времени его протекания, то на практике критерием термической стойкости служит так называемый интеграл Джоуля или тепловой импульс. При проверке П и А сравнивают допустимое значение теплового импульса с расчетным .
,
где и - ток и время термической стойкости (берутся из справочника);
- действующее значение начальной периодической составляющей трехфазного тока КЗ;
-время затухания апериодической составляющей тока КЗ;
- время отключения тока КЗ. Оно равно
,
где - время срабатывания основной релейной защиты рассматриваемой цепи;
- полное время отключения выключателя (берется из справочника).