Теория подобия
При моделировании изучение процесса в образце заменяется исследованием на модели . Условие моделирования , т.е. условие , которым должны удовлетворять модель и протекающий в ней процесс дает теория подобия .
Теория подобия основана на трех теоремах составляющих ее суть:
Подобные процессы должны быть качественно одинаковыми , т.е. они должны иметь одинаковую физическую природу и описываться одинаковыми по форме записи дифференциальными уравнениями .
Должны соблюдаться условия однозначности, т.е. граничные и начальные условия должны быть одинаковы во всем , кроме числовых значений размерных постоянных .
Условия однозначности для стационарных процессов
состоят из:
геометрических условий , полностью характеризующих форму и размеры канала , в котором происходит движение жидкости ;
физических условий, характеризующих физические свойства рассматриваемой сплошной среды;
граничных условий, характеризующих особенности движения на границах потока .
Одноименные определяющие безразмерные переменные подобных процессов должны иметь одинаковые числовые значения .
Обработка данных в виде критериальных уравнений позволяет получить результаты в более универсальной форме обобщения .
Изучение моделирования в данной работе проводится на лабораторном стенде (рис.1) , который включает в себя элементы дымового тракта современной металлургической печи .
Важнейшей характеристикой металлургических печей является их тепловая мощность , определяемая количеством полезно усвоенного тепла рабочем пространстве , которое ограничено пропускной способностью системы , отводящей продукты горения в воздухонагреватели , каналы , борова и дымовую трубу .
Оценить пропускную способность отводящей системы печи можно путем исследования модели, используя ее аэродинамическую характеристику – эквивалентное отверстие.
независимых
В механике газов известна аэродинамическая характеристика печей , называемая эквивалентным отверстием :
(19)
где V – количество газов, м3/сек ;
- сумма потерь давлений на местные сопротивления и
трение , мм вод. ст. ;
g, - соответственно ускорение сил тяжести и плотность газов , м/сек2 , кг/м3 .
В наших опытах плотность воздуха принимаем =1,2 кг/м3 ; g = 9,8 м/сек2 .
Уравнение (19) можно преобразовать :
, (20)
где А = 4,04 .
Из уравнения (20) видно, что эквивалентное отверстие связывает количество движущихся газов и потерю давления на преодоление местных сопротивлений ( включая трение ) при движении этого же количества газов. Как известно, эквивалентное отверстие является единственной характеристикой движущихся газов в системе печей , поэтому использование понятия об эквивалентном отверстии позволяет быстро производить различного рода расчеты механики газов .
В работе воспользуемся понятием об эквивалентном отверстии для определения количества продуктов горения, из уравнения (20)
предварительно вычислив величину эквивалентного отверстия по результатам исследования модели и воспользовавшись соотношениями теории подобия .
Согласно теории подобия отношение линейных размеров образца и модели, называемое масштабом модели , определяют :
, (21)
где - линейные размеры образца ;
- линейные размеры модели .
Отношение сходственных площадей образца и модели составляет квадрат масштаба
. (22)
Отношение сходственных объемов образца и модели равно масштабу в кубе
. (23)
Поскольку эквивалентное отверстие имеет физический смысл отверстия определенной площади , через которое вытекает количество газов , равное количеству удаляемых из печи продуктов горения под давлением , равным сумме потерь на местные сопротивления и трение – можно вычислить с помощью масштаба величину эквивалентного отверстия для печи
, (24)
где Ф – эквивалентное отверстие образца ( печи ) , м2 ;
- эквивалентное отверстие модели , м2 ;
М – геометрический масштаб модели .
В нашем случае М 1:20 , т.к. установка , схема которой показана на рис.1 выполнена в одну двадцатую натуральной величины .
Подставив Ф из уравнения (24) и уравнение (20) получим :
, м3/сек . (25)
Из уравнения (25) видно , что для решения поставленной задачи требуется определить эквивалентное отверстие модели , задаваясь при этом некоторыми значениями величины , которая равна величине разряжения у дымовой трубы или на входе в дымосос действующей печи .
В нашем случае АМ2 = 1616 , поэтому уравнение (25) примет вид :
, м3/сек . (26)
Уравнение (26) в дальнейшем используем для составления характеристики пропускной способности исследуемой печи при различных значениях и определенной на модели величине .