- •1. КОМПОНОВКА КАРКАСА ЗДАНИЯ
- •1.1. Состав каркаса
- •1.2. Компоновка однопролетной поперечной рамы
- •1.3. Связи
- •2.3. Подбор поперечного сечения подкрановой балки
- •2.5. Определение геометрических характеристик
- •2.6. Проверки прочности сечения
- •2.7. Проверки устойчивости подкрановой балки
- •2.8. Расчет опорного ребра подкрановой балки
- •3. РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ ЦЕХА
- •3.2. Статический расчет поперечной рамы на ЭВМ
- •3.3. Определение расчетных усилий в сечениях рамы
- •4. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ КОЛОННЫ
- •4.1. Определение расчетных длин
- •4.2. Подбор сечения нижней части колонны
- •4.3. Расчет базы колонны
- •5.1. Сбор нагрузок на ферму
- •5.2. Определение усилий в стержнях ферм
- •5.3. Конструирование фермы и подбор сечений стержней
- •5.4. Конструирование и расчет узлов фермы
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
С |
|
Р с. 21. Геометрическая схема фермы |
|
Основными |
|
|
5.1. Сбор нагрузок на ферму |
|
нагрузками являются постоянная и снеговая (под- |
раздел 3.1). При ра оте фермы в составе поперечной рамы дополни- |
|
тельными нагрузками являются опорные моменты (сечения 5 и 6 по |
|
рис. 16). |
|
5.2. Определение усилий в стержнях ферм |
|
|
А |
Расчетные усилия в элементах фермы определяют в табличной |
|
форме (таблб. 10) в зависимости от равномерно распределенных по- |
стоянной и снеговой нагрузок (qn; qсн по рис. 15) и от условных моментов всех видов нагрузки в сечениях 5 (левое) и 6 (правое) рис. 16, представленных в табл. 7.
5.3. Конструирование фермы и подбор сечений стержней
В зависимости от максимального усилия в стержнях фермы оп- |
|
ределяется толщина фасонок по табл. 9. |
И |
Сечения стержней фермы принимаютсяДиз парных равнополоч- |
|
ных уголков, соединенных в узлах на фасонках. Номер уголков опре- |
деляется из условия прочности: |
Nmax |
|
|
|
|
для растянутых стержней |
|
Ry c ; |
|||
A2 x уг |
|||||
|
|
|
|||
для сжатых стержней |
Nmax |
|
Ry c . |
||
|
|
||||
|
x A2 x уг |
Назначается гибкость λх.
По гибкости определяется коэффициент продольного изгиба х.
При невыполнении условия устойчивости корректируется величина х.
49
Все расчеты по подбору сечений стержней фермы сводятся в табл. 11. Для обеспечения совместной работы уголков по длине ставятся
прокладки той же толщины, как фасонки на расстоянии:
|
80ix – для растянутых стержней; |
|
|
|
|
|
||||
|
40 ix |
– для сжатых стержней. |
|
|
|
|
|
|||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Размеры прокладок принимаются: шириной 50…60 мм; длиной на |
|||||||||
|
20…30 мм больше размера уголка. |
|
|
Таблица 9 |
||||||
|
|
Рекомендуемые толщины узловых фасонок |
|
|
|
|||||
|
Толщина |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Макс маль- |
< 200 |
200... |
450... |
750... |
1050... |
1400... |
|
1800... |
|
|
ное ус |
л е |
450 |
750 |
1050 |
1400 |
1800 |
|
2200 |
|
|
|
|
||||||||
|
фасонки tф, |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
|
20 |
|
|
мм |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5.4. Конструирование и расчет узлов фермы |
|
|||||||
|
В курсовом проекте выполняется расчет нижнего опорного узла. |
|||||||||
|
Ус л я в стержнях выписываются из табл. 11. |
|
|
|
||||||
|
|
|
А |
|
|
|
||||
|
Ширина и высота опорной фасонки определяются длинами |
|||||||||
|
швов, приваривающихбуголки опорного раскоса и нижнего пояса к |
|||||||||
|
фасонке. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Требуемые длины швов определяют по следующей схеме: |
|
||||||||
|
|
|
|
|
Д |
|
- при известной толщине фасонки и привариваемых уголков задаются катетом шва kf в соответствии с конструктивными требованиями [1, табл. 38*];
- при известных продольных усилиях N в элементах фермы оп-
ределяются требуемые длины швов по обушку и по перу уголка: |
||||||||
l оf |
|
|
|
N b z0 |
И |
|||
|
2 |
b k f |
f Rwf |
wf min |
1см, |
|
||
l пf |
|
|
|
N z0 |
|
|
1см |
|
2 |
b k f |
f Rwf |
wf |
|
, |
|||
|
|
|
|
|
min |
|
где b - размер привариваемой полки уголка; z0 - расстояние от обушка до собственной оси уголка; βf - коэффициент провара [1, табл. 34*]; Rwf – расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва; γwf – коэффициент условий работы шва.
50
Элементыферм
1
Верхнийпояс
Нижнийпояс
Раскосы
Стойки
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 10 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение усилий в стержнях фермы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
Усилия от |
|
|
|
|
|
|
|
Усилия, |
кН, |
|
от нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетные усилия, |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
единичных |
нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН, при |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М от крановой |
|
|
|
|
сочетании |
|
|
||||||||
|
|
=1МкНм |
|
м/кН |
м/ |
М от постоян- |
М от снеговой |
|
М от ветровой |
|
М от крановой |
с одной |
|
с двумя |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
кН·м |
|
|
|
кН·м |
, |
|
|
|
кН·м |
|
|
|
|
кН·м |
|
|
|
кН·м |
|
кратковре- |
|
менными |
|
|
||||||
стержней№ |
м/кН=1q |
|
|
постоянной |
q,снеговой |
|
ной |
, |
|
|
|
|
|
|
нагрузки, |
|
|
вертикальной |
горизонталь- |
|
кратко- |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагрузки, |
|
нойнагрузки, |
менной |
|
вре- |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
с |
q |
сн,кН |
М |
М |
ΣМ |
М |
ле |
М |
ΣМ |
М |
|
М |
ΣМ |
М |
ле |
М |
ΣМ |
М |
ле |
М |
ΣМ |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
л |
п |
, |
|
ле |
пр |
|
|
пр |
|
|
|
|
ле |
пр |
|
|
|
|
пр |
|
|
|
пр |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
е |
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
в |
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
а |
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
13 |
14 |
15 |
|
16 |
|
17 |
18 |
|
19 |
20 |
21 |
22 |
23 |
|
24 |
|
|
|||||
О1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
U1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
U2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
|||||||||
D4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
51
-Элементыфер мы 1
Верхнийпояс
Нижнийпояс
Стойки Раскосы
Таблица 11
Подбор и проверка сечений стержней фермы
|
|
|
метри |
Радиусы |
|
Гибкости |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Дл ны элемента, см |
инерции, см |
|
|
|
Напря- |
|
||||||||||
|
С-усилиякН - -мента,2см |
- |
|
|
|
|
|
|
|
циент |
min |
унифика- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max,кН2 |
/ |
|||||||||
стержней № |
Расчетнаяве личина , |
ечениеэле мента |
Площадьсече я нэле - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэ- |
|
жение |
|
Сечение |
|
|
|
|
|
гео- |
|
|
расчетные |
|
|
|
|
|
|
|
фи- |
|
|
после |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
ческая |
|
ℓох |
ℓоу |
ix |
|
iу |
|
х |
у |
[ ] |
с |
|
см |
|
ции |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
б |
|
10 |
|
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
17 |
||||||
6 |
|
7 |
8 |
9 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
52
Швы крепления фланца к фасонке воспринимают опорную реакцию фермы Fф, равную поперечному усилию в сечении 5, рис. 16 и внецентренно приложенную (относительно центра шва) силу Н, равную нормальному усилию в сечении 5, рис. 16. Под действием этих усилий угловые швы, приваривающие фасонки к опорному фланцу, работают на срез в двух ортогональных направлениях. Прочность этого сварного соед нения (для наиболее нагруженной точки А) проверяется на действ е результирующего напряжения по формуле
|
|
w |
|
|
wF |
2 |
|
wH |
|
|
wM |
|
2 R |
wf |
|
wf |
|
с |
. |
||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
в |
Под действ ем опорной реакции Fф швы срезаются вдоль шва и |
||||||||||||||||||||||||||||||||
возн кают напряжения τwF: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
них |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
wF |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
f |
k |
f |
l |
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
УсилиебH приводит к срезу шва в направлении, перпендикуляр- |
||||||||||||||||||||||||||||||||
ном оси шва: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
wН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
f k f |
lw |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
А |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
Поскольку центр шва может не совпадать с осью нижнего пояса, на |
||||||||||||||||||||||||||||||||
шов действует момент, M = H·e: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
wM |
|
M |
|
|
|
|
|
|
6H e |
|
|
2 , |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
W |
w |
2 |
|
|
|
k |
|
l |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
f |
w |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
где e – эксцентриситет приложения усилия H.
Под действием момента шов также работает на срез перпендикулярно оси шва.
53
Си б АРис.22. Опорный узел фермы
Д И
Рис. 23. К расчету шва прикрепления фасонки к фланцу
Параметры опорного фланца определяются в следующем порядке. Площадь торца опорного фланца Афл вычесляются из условия его смятия:
54
Р Fф Rp С ,
Афл
где Rр – расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки) [1, табл. 1*].
Ширина фланца вф по конструктивным соображениям, принимается не менее 130 мм, а толщина – в пределах 16…20 мм. Опорный
Сображен й: толщ на опорного столика принимается в пределах 30…40 мм, при этом она должна быть на 15…20 мм больше толщины опорного фланца; ш на опорного столика конструктивно назначается на 20…40 мм ольше ширины опорного фланца; высота опорно-
фланец крепится к полке колонны на монтажных болтах М20.
Параметры опорного столика определяются из следующих со-
бинированныхщей дл ной: 1,2F
го стол ка выч сляется из условия размещения фланговых или комсварных швов (приваривающих столик к колонне) об-
б где 1,2 – коэффициентА, учитывающий увеличение усилия в сварном
lw ≥ k f f wf ф Rwf min ,
шве из-за возможной передачи усилия Fф на опорный столик с некоторым эксцентриситетом.
поперечный разрез (по оси симметрииД);
фрагмент горизонтальных связей по нижним и верхним поясам ферм; И
фрагмент продольного разреза по колоннам со связями;
подкрановую балку в двух проекциях с узлом опирания;
базу колонны в трех проекциях;
опорный узел стропильной фермы.
55