l р lк 5 см.

(5)

1.5.1.Определение размеров поперечногоИсечения продольных ребер

Рис. 6. Схема для определения расчетной длины плиты

1.5. Компоновка поперечного сечения плиты

Предварительно принимаем продольныеДребра из досок толщиной bд=40 исходя из необходимости выполнения клеевого шва.

Ориентировочно высоту поперечного сечения продольных ребер назна-

тивный минимум. Минимально возможная высота поперечного сечения доски определяется из условия размещения всех конструктивных элементов плиты. Рассмотрим поперечное ребро плиты (рис. 7).

чают из условия (6), ориентируясь на сортамент пиломатериалов (приложе-
			А
ние).		бhд = (1/25…1/30) lр.
				(6)
При выборе поперечного сечения доски необходимо учесть конструк-
	и
	С

Рис. 7. Поперечное ребро каркаса плиты

Толщина утеплителя в проекте принята 70 мм, диаметр продуха назначен 30 мм. Расстояние от кромки поперечного ребра до продуха в соответствии с СП [1] принято равным диаметру продуха, т.е. 30 мм. Так как утепли-

10

тель – полужесткие минераловатные плиты на синтетическом связующем, необходим зазор 20 мм между утеплителем и продухом. Отсюда минимально возможная высота ребер каркаса плиты h min = 150 мм (см. рис. 7).

			Предварительно принимаем поперечное сечение
		досок для продольных и поперечных ребер hд x bд.
			После обработки размеры поперечного сечения
		досок изменятся на 1 3,5 мм с каждой стороны (рис.
		8). Величина фактических допусков на обработку
		продольных и поперечных ребер зависит от качества
		распиловки круглого лесоматериала.
			В расчет принимаем худший вариант, макси-
		мально возможные допуски на обработку приведены
		на рис. 8. После острожки размер досок будет равен
	Рис. 8. Поперечное	hд/	x bд/.
			В дальнейшие расчеты вводятся размеры попе-
	сечение продольного
		речного сечения продольных ребер после острожки.
	ребра

			Д
1.5.2. Конструктивные требования к расстановке продольных
		ребер
		А
Поперечное сечение плиты с определеннымиИразмерами продольных
ребер приведено на рис. 9.
	б
и
С
Рис. 9. Компоновка поперечного сечения плиты
Поперечное сечение плиты считается закомпонованным корректно, если
выполняются требования системы
	а 50 фв.о ;		(7)
350 а 500			мм,
где а – расстояние между осями продольных ребер, мм (см. рис. 9).
При конструктивной ширине плиты bк с размерами, лежащими в диапа-

зоне 1,2 м bк	1,5 м, целесообразно поставить четыре продольных ребра.
Тогда расстояние между продольными ребрами в свету в соответствии с
рис. 9 можно определить по формуле				25
		b	4 b/
	a0	к	д		.	(8)
			3

11

Расстояние между осями продольных ребер
a a0 bд/ .	(9)

1.5.3. Определение толщины фанерных обшивок

Толщину фанерных обшивок определяют с учетом конструктивного минимума. Толщина фанеры верхней обшивки может быть минимально

равна фво = 8 мм, толщина фанеры нижней обшивки фно = 6 мм.

Требуемую толщину фанеры верхней обшивки можно определить из условия прочности на местный изгиб в соответствии с СП [1, п. 6.28]. Т.е. верхнюю обшивку дополнительно необходимо проверить на местный изгиб от сосредоточенного груза Р = 1 кН = 100 кгс с коэффициентом надежности по нагрузке f 1,2 как заделанную в местах приклеивания к ребрам пла-

стинку (рис. 10).

а

б

				И
			Д
		А
	б
и
С

в

Рис. 10. Конструктивная, расчетная схемы и расчетное сечение плиты при расчете на местный изгиб: а – конструктивная схема; б – расчетная схема;

в – расчетное сечение плиты при расчете на местный изгиб

При составлении расчетной схемы предполагаем, что монтажная нагрузка перераспределилась на участок шириной 1 м. При этом в месте приложения нагрузки поперечные и продольные ребра отсутствуют (см. рис. 10,

а).

12

Условие прочности для изгибаемого элемента СП [1, формула (17)]

M выр	Пmi R	,	(10)
W	ф.и90

где М выр максимальный изгибающий момент на эпюре моментов выровнен-

ной (см. рис. 10, б); W момент сопротивления расчетного сечения фанерной обшивки; Rф.и90 расчетное сопротивление фанеры на изгиб поперек во-

локон наружных слоев, принимается по СП [1, табл. 6]; Пmi произведение коэффициентов условия работы,

Пmi	mв mн	,	(11)
	n

здесь mн = 1,2 – коэффициент, учитывающий кратковременность приложения монтажной нагрузки. Принимается по СП [1, табл. 8]; mв – коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции. Принимается по СП [1, табл. 7]; n – коэффициент учитывающий срок эксплуатации конструкции.

Принимается по СП [1, табл.12].

И

Максимальный изгибающий выровненный момент М выр

можно опреде-

лить по формуле

Д

М выр

Ра0

.

(12)

8

А

Момент сопротивления для расчетного сечения (см. рис. 10, в) имеет

вид

б

b 2

ф.в.о

W

.

(13)

6

С учетом того, что монтажная нагрузка перераспределилась на участок

С

шириной 1 м , b 100

см, момент сопротивления расчетного сечения можно

представить в виде

и

100 2

W

ф.в.о

.

(14)

6

Подставив в условие прочности (10) выражения для определения мо-

мента (12) и момента сопротивления (14), получим

6Ра0

Пmi Rф.и90 .

(15)

8 100 2

ф.в.о

Отсюда требуемое значение толщины фанеры верхней обшивки можно определить

ф.в.о		3Ра0		.	(16)
		Пmi
400			Rф.и90

13