- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. Построение инженерно-геологического разреза
- •1.2. Оценка грунтов основания
- •2. СБОР ДЕЙСТВУЮЩИХ НАГРУЗОК
- •3.1. Учет глубины сезонного промерзания грунтов
- •3.2. Конструктивные требования
- •4. ВЫБОР ДЛИНЫ СВАИ
- •5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ВИСЯЧЕЙ СВАИ ПО СОПРОТИВЛЕНИЮ ГРУНТА
- •6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА СВАЙ
- •6.1. Предварительное определение количества свай в фундаменте и их размещение при центральной нагрузке
- •6.2.Уточнение количества свай в фундаменте и их размещение
- •6.3. Проверка усилий в сваях
- •6.4. Определение степени использования несущей способности сваи
- •7.1 Расчет осадки свайного куста
- •9. РАСЧЕТ РОСТВЕРКОВ ПО ПРОЧНОСТИ
- •9.1. Расчет ростверков на продавливание колонной
- •9.2. Расчет ростверков на продавливание угловой сваей
- •9.3. Расчет ростверка на изгиб
- •9.4 Конструирование сетки рабочей арматуры
- •9.4.1. Классификация
- •9.4.2. Типы, основные параметры и размеры
- •9.5. Конструктивные рекомендации
- •Библиографический список
- •Приложение
9. РАСЧЕТ РОСТВЕРКОВ ПО ПРОЧНОСТИ
Необходимо провести расчет по прочности плитной части рост-
верков под средние и крайние железобетонные колонны: на продавливание колонной, продавливание угловой сваей, на изгиб по нормальному и наклонному сечениям.
СРасчет на продавливание колонной центрально-нагруженных дящиеростверков свайных фундаментов с кустами из четырех и более свай провод тся з услов я (81), при этом продавливание происходит по
9.1. Расчет ростверков на продавливание колонной
боковой поверхности п рамиды, высота которой равна расстоянию по
вертикали отрабочейарматуры плиты до низа колонны, меньшим основан ем служ т площадь сечения колонны, а боковые грани, прохо-
от наружных граней колонны до внутренних граней свай, наклонены к гор зонтали под углом не менее 45° и не более угла, соот-
ветствующего п рам де с c 0,4ho |
(рис. 23): |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
А |
|
||||||||||||||
|
2h0Rbt |
|
h0 |
|
|
|
|
|
|
h0 |
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
b |
col |
c |
2 |
|
|
h |
col |
c |
|
, |
(81) |
||
per |
0 |
|
|
|
|
|
|
c2 |
1 |
|
|||||||
|
|
c1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Fper – расчетная продавливающая сила, равная сумме реакции всех свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания, м, определяется из условия:
F |
N |
n1 |
|
|
|||
per |
|
n |
|
|
|
||
здесь N – продольная сила, действующая в сечении колонны у верх- |
|||
|
|
|
И |
ней горизонтальной грани ростверка, (формула 33, усилия в свае от I |
|||
(основного) сочетания нагрузок) |
Д, соответственно для средней и край- |
ней колон);
n – число свай в ростверке;
n1– число свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания;
Rbt, – расчетное сопротивление бетона растяжению для железобетонных конструкций с учетом коэффициента условий работы бетона, кПа, табл.33;
61
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 33 |
|
|
Расчетные сопротивления бетона Rbt |
в зависимости от класса |
|||||||||
|
бетона на осевое растяжение (извлечение из СП 63.13330,2012, табл.6.8) |
||||||||||
|
Вид |
Бетон |
Расчетные сопротивления бетона для предельных |
||||||||
|
сопротивления |
|
состояний первой группы Rbt при классе бетона |
||||||||
|
|
|
|
|
|
по прочности на сжатие, кПа |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В15 |
|
В20 |
|
В25 |
В30 |
|
В35 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Растяжен е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
осевое Rbt |
Тяжелый |
750 |
|
900 |
|
1050 |
1200 |
|
1300 |
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
h0 – |
рабочая высота |
|
ростверка на проверяемом участке, |
|||||||
|
равная |
расстоян ю от ра очей арматуры плиты до низа колонны, |
сечения расположенногобАна 5 см выше дна стакана;
0 – коэфф ц ент, учитывающий частичную передачу продольной силы на пл тную часть через стенки стакана, определяемый по фор-
муле (82), при 0 < 0,8 принимаем 0 =0,85.
|
0,4R |
A |
f |
|
|
|
bt |
|
|
(82) |
|
0 1 |
N |
|
|
0,85, |
|
|
|
|
|
|
|
здесь Af – площадь боковой поверхности колонны, заделанной в ста- |
|||||
кан фундамента, м2, вычисляется по формуле |
|
||||
Af=2(bcol+hcol)hanc, |
(83) |
||||
где bcol,hcol – размеры сечения колонны, м; |
|
||||
hanc – глубина заделки колонны в стакан фундамента, м; |
|
||||
|
|
|
|
И |
N – продольная сила, действующаяДв сечении колонны у верхней горизонтальной грани ростверка, графа 19, табл.14, соответственно для средней и крайней колон);
c1– расстояние от грани колонны с размером bcol до параллельной ей плоскости, проходящей по внутренней грани ближайшего ряда свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания, рис.23;
c2 – расстояние от грани колонны с размером hcol до параллельной ей плоскости, проходящей по внутренней грани ближайшего ряда свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания, рис.23.
62
Отношение h0 принимается не менее 1 и не более 2,5.
ci |
|
При ci h0 ci принимается равным h0; при ci |
0,4h0 ci прини- |
мается равным 0,4h0. |
|
С |
|
и |
|
бА |
|
Д |
|
И |
Рис. 23. Схема образования пирамиды продавливания под железобетонной колонной прямоугольного сечения
63
9.2. Расчет ростверков на продавливание угловой сваей
Расчет ростверков на продавливание угловой сваей для средних и крайней колон (рис.24) проводится из условия
С (84)
где Fai – расчетная нагрузка на угловую сваю с учетом моментов в двух направлен ях, включая влияние местной нагрузки (например, от стенового заполнен я), принимается по формуле (33) раздел 6.3 –
ус я в свае под средние и крайние колоны;
h01 – рабочая высота сечения на проверяемом участке, равная расстоян ю от верха свай до верхней горизонтальной грани плиты ростверка ли его жней ступени.
b01;b02 – расстоян я от внутренних граней угловых свай до на- |
|
максимальные |
|
ружных граней пл ты ростверка (рис.24); |
|
бА |
|
c01;c02 – расстоян я от внутренних граней угловых свай до ближайших граней подколонника ростверка или до ближайших граней
ступени при ступенчатом ростверке; β1 и β2 – значения этих коэффициентов принимаются по табл.34.
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
||||||
|
|
|
Значения коэффициентов |
|
β1 и β2 |
|
|
|
|
|
||||
h01 |
i |
|
h01 |
|
i |
|
h01 |
|
i |
|
h01 |
|
i |
|
coi |
|
|
coi |
|
|
|
coi |
|
|
|
coi |
|
|
|
1,00 |
0,600 |
|
1,40 |
|
0,765 |
|
1,80 |
|
0,887 |
|
2,20 |
0,968 |
|
|
1,05 |
0,622 |
|
1,45 |
|
0,782 |
|
1,85 |
|
0,900 |
|
2,25 |
0,974 |
|
|
1,10 |
0,645 |
|
1,50 |
|
0,800 |
|
1,90 |
|
|
И |
|
|||
|
|
|
|
0,912 |
|
2,30 |
0,980 |
|
||||||
1,15 |
0,666 |
|
1,55 |
|
0,815 |
|
1,95 |
|
0,920 |
|
2,35 |
0,986 |
|
|
1,20 |
0,688 |
|
1,60 |
|
0,832 |
|
2,00 |
|
0,932 |
|
2,40 |
0,991 |
|
|
1,25 |
0,709 |
|
1,65 |
|
0,845 |
|
2,05 |
|
0,941 |
|
2,45 |
0,996 |
|
|
1,30 |
0,728 |
|
1,70 |
|
0,860 |
|
2,10 |
|
0,951 |
|
2,50 |
1,000 |
|
|
1,35 |
0,746 |
|
1,75 |
|
0,875 |
|
2,15 |
|
0,960 |
|
|
|
|
|
Примечания: |
1. При |
и |
|
, меньшем 1, |
коэффициенты 1 и |
|||||||||
2 принимаются равными 0,6; при этом c01 |
и c02 принимаются равны- |
|||||||||||||
ми h01. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При и , большем 2,5, коэффициенты 1 и 2 и принимаются равными 1, а величины c01 и c02 равными 0,4h01.
64