- •Часть 2
- •Часть 2
- •1.Технологические и информационные основы контроля и диагностики
- •Функционирование станочного оборудования в условиях гибкого широкономенклатурного производства
- •1.2. Интегрированная гибкая система контроля и диагностики
- •Классификация технических средств интегрированной
- •1.4. Анализ возможностей технических средств
- •2. Особенности технической диагностики станочного оборудования и инструмента
- •2.2. Анализ физических состояний станочного оборудования
- •2.4. Структура системы технической диагностики
- •2.5. Выбор предпочтительного средства технической
- •3. Встроенные средства технической диагностики
- •3.1. Структура инвариантного встроенного средства
- •3.2. Принципы построения встроенных средств технической диагностики и их практическая реализация
- •3.3. Оценка конструкторско-технологических мероприятий по реализации встроенных средств технической
- •3.4. Встроенные средства технической диагностики
- •3.5. Типовые модули встроенных средств технически
- •3.6. Инструментальные усилители встроенных средств
- •4. Автономные средства контроля
- •4.1. Состав автономных средств контроля
- •4.2. Технические средства информационной
- •4.3. Технические средства информационной инфраструктуры
- •4.4. Сравнительный анализ автономных средств контроля
- •5. Адаптивное управление технологических систем
- •5.3. Реализация встроенных в узлы станка конструкций
- •5.5. Встраивание исполнительного
- •5.6. Системы адаптивного управления станочным
- •Оглавление
- •Часть 2
- •3 94026 Воронеж, Московский просп. 14
5.3. Реализация встроенных в узлы станка конструкций
исполнительных механизмов
Широкое использование штатных узлов станка в новом качестве — в качестве устройств микроперемещений — оказалось единственно эффективным и целесообразным направлением разработки исполнительных механизмов в условиях ГПС. При этом встроенные конструкции исполнительных механизмов должны реализовываться без трудоемкой модернизации штатных узлов станка, а после их монтажа первоначальные эксплуатационно-технические и технологические характеристики станка должны быть сохранены.
В соответствии со сформулированными в п. 3.2 основными принципами построения (конструктивного подобия и рационального размещения, модульности и взаимозаменяемости комплектующих элементов и инвариантности конструкции) реализована конструкция исполнительного механизма применительно к токарному станку модели 16К20ФЗ, оснащенному револьверной головкой. Вместо штатной детали суппортной группы станка— компенсаторного проставка 9 (рис. 5.3) — установлена идентичная по конструкции, но обладающая расширенными возможностями деталь — упругодеформируемый элемент 13 (УДЭ) — основной модуль исполнительного механизма. УДЭ вместе с установленной на нем автоматической многопозиционной револьверной головкой 8 типа УГ размещен на поперечной каретке 1 о суппорта станка. В пазах инструментального диска 7 револьверной головки установлены типовые резцовые вставки 11с неперетачиваемыми твердосплавными режущими пластинами. Для реализации дополнительных функций в состав исполнительного механизма входит привод подналадки 12 — второй из выделенных типовых функциональных модулей.
Упругодеформируемый элемент 13 представляет собой трех-секционную конструкцию с неподвижной центральной секцией 2 и симметрично размещенными относительно нее подвижными периферийными секциями 3, на которые устанавливается револьверная головка. Центральная секция жестко закреплена на поперечной каретке суппорта, а периферийные секции смещены относительно центральной в вертикальной плоскости и отделены от нее сквозными пазами. На поверхностях периферийных секций выполнены также образованные сочетанием цилиндрических поверхностей сквозные пазы, соединенные между собой каналами связи, а в центральной секции образован паз для размещения привода подналадки.
Упругодеформируемый элемент, как и первичный неэлектрический преобразователь ВСТД, изготовлен из материалов, обладающих после специального режима термообработки упругими свойствами: рессорно-пружинной стали 65Г по ГОСТ аустенитных дисперсионно-твердеющих сплавов марок 36НХТЮ, 36НХТЮ5, 40ХНХМ и других марок и групп материалов.
Действие магнитострикционного привода подналадки основано на эффекте изменения длины ферромагнитного стержня под действием магнитного поля. Основной элемент привода — стержень 4, выполненный из материала, обладающего магнитострикционными свойствами,— помещен в питаемую по программе катушку 5. Корпус 15 привода соединен с УДЭ через кронштейн 16. Для выборки люфтов в сопряжениях и обеспечения предварительного натяга предусмотрен регулировочный винт 6, зафиксированный в осевом направлении планкой 17. На рабочий конец стержня насажена втулка 14 с лысками под ключ.
После размещения и закрепления привода в пазу УДЭ вращением регулировочного винта при застопоренной втулке выбирается зазор между поверхностью УДЭ и торцом втулки и создается натяг в соединении. При поступлении управляющего сигнала происходит запитывание катушки, в результате чего создается переменное магнитное поле и стержень изменяет свои линейные размеры. Управляя напряженностью магнитного поля, добиваются фиксированного перемещения торца стержня с втулкой и внесения размерной коррекции в размер динамической настройки.
Действие сильфонного привода дифференциального типа основано на синхронном изменении давления в рабочих сильфонных камерах таким образом, что при увеличении давления в одной из них давление в противоположной камере пропорционально уменьшается. Сильфонный привод подналадки состоит из двух сильфонов 19 камерного типа, расположенных по торцам корпуса 18 привода с каналами управления внутри. Сильфоны крепятся к корпусу герметичным сварным швом или пайкой. Поддержанием постоянного и равного давления в сильфонных камерах обеспечивается равновесное состояние привода подналадки, и УДЭ не воспринимает силового воздействия. При создании же разности давлений в сильфонных камерах подвижные секции УДЭ исполнительного механизма смещаются в сторону расположения камер с наибольшим давлением, при этом в противоположной камере давление пропорционально уменьшается, в результате чего происходит синхронное смещение двух периферийных секций. Оба привода легко стыкуются с УДЭ, удобны в эксплуатации.
Расширенными функциональными характеристиками (возможностью обеспечения тонких микроперемещений и суммарных макроперемещений, увеличенным диапазоном подналадки) обладает конструкция исполнительного механизма на базе компенсаторного проставка. Механизм имеет привод подналадки магнитострикционного типа с двумя, парами катушек и стержней, расположенных попарно вдоль центральной секции. Периферийные секции соединены с центральной с помощью осей 1 на подшипниках, а стержни изготовлены из разнополярных магнитострикционных материалов и расположены по диагоналям: по одной диагонали — стержни из материалов, обладающих положительной магнитострикцией (например, 50КФ2, 49КФ.2, 49К2ФАВИ), по другой диагонали — отрицательной магнитострикцией (например, Ni). Резьбовой частью стержни ввинчиваются в центральные приливы, а для выборки зазоров и создания натяга предусмотрены регулировочные винты.
При поступлении управляющего сигнала в катушках привода создается переменное по величине магнитное поле, под действием которого происходят деформации стержней и синхронное смещение периферийных секций, обеспечивающее в пространстве микроперемещения вершины инструмента относительно центров симметрии осей. При этом происходят как микроперемещения с дискретностью , при угле поворота di, так и суммарные перемещения на величину , достигаемые изменением напряженности магнитного поля в катушках привода до полного насыщения.
4Л*.
ft Л4=/
"Г
"4 1
Основными задачами всестороннего исследования упру-годеформируемого элемента исполнительного механизма являются расчет перемещений и действующих усилий в его узловых точках и их экспериментальное подтверждение.
Для расчета УДЭ использован метод конечных элементов, реализованный с помощью вычислительного комплексам С учетом конструктивных особенностей УДЭ (наличия пазов, уступов, каналов связи) вся его поверхность разбита на 65 элементов с 96 узловыми точками. Для сопоставительного анализа по точности расчетов элементы левой периферийной секции имеют форму треугольников, а правой — прямоугольников.
В диапазоне нагружения 50—3500 Н с интервалом 250 Н рассчитаны перемещения узлов и усилия в элементах. На диаграмме перемещений периферийных секций УДЭ (рис. 5.4) видно, как перемещения выделенных узлов зависят от конструктивных особенностей и принятой схемы разбиения. Из расчетов следует, что зависимость перемещений X от усилий нагружения Р является линейной. Полученные результаты позволяют при проектировании перспективных конструкций УДЭ за счет придания ему оптимальных по жесткости конструктивных форм удовлетворить предъявляемые к исполнительному механизму требования, например обеспечение заданного диапазона подналадки.
С максимальным приближением к реальным условиям нагружения на специальных стендах проведен комплекс статических и динамических испытаний УДЭ. По полученным результатам установлены устойчивые упругие характеристики и выявлены зависимости = f (Р) для различных схем нагружений, по которым идентифицирован требуемый закон управления исполнительным механизмом для компенсации рассогласования в системе. Во всем диапазоне возможных частот работы на токарном станке исследуемая система — упругодеформируемый элемент исполнительного механизма — оказалась устойчивой. В целом выявлено хорошее совпадение расчетных и экспериментальных значений упругих деформаций от приложенных нагрузок.