- •Содержание
- •I. Огнеупорные материалы
- •1. Введение
- •2. Огнеупорные изделия
- •3. Классификация огнеупорных материалов
- •4. Кремнеземные огнеупорные материалы
- •5. Алюмосиликатные огнеупорные материалы
- •6. Магнезиальные огнеупорные материалы
- •8. Магнезиально-шпиндельные огнеупорные материалы
- •9. Углеродистые огнеупорные материалы
- •10. Карбомидо-кремниевые огнеупорные материалы
- •11. Цирконистые огнеупорные материалы
- •12. Легковесные огнеупорные материалы
- •13. Огнеупорные бетоны и растворы
- •14. Теплоизоляционные материалы
- •1. Введение
- •2. Вагранка
- •2.1. Классификация вагранок
- •2.2. Конструкция вагранки
- •2.3. Футеровка вагранки
- •2.4. Основные узлы ваграночного комплекса
- •2.5. Работа вагранки
- •2.6. Типы вагранок
- •2.7. Вагранки на горячем дутье
- •2.8. Вагранка с охлаждением плавильного пояса
- •2.9. Коксогазовая вагранка
- •2.10. Расчет вагранки
- •3. Индукционные электропечи
- •3.1. Основные типы индукционных печей
- •3.2. Индукционные тигельные печи
- •3.2.1. Конструкция
- •3.2.2. Работа печи
- •3.2.3. Футеровка ИТП
- •3.2.4. Расчет индукционной тигельной печи.
- •3.3. Индукцилнные канальные печи
- •3.3.1. Конструкция печи
- •3.3.3. Футеровка ИКП
- •3.3.4. Расчет индукционной канальной печи.
- •4. Дуговые электроплавильные печи
- •4.1. Электродуговые печи для плавки черных металлов
- •4.1.2. Работа печи
- •4.1.3. Футеровка дуговых электроплавильных печей
- •4.2. Дуговые печи для плавки цветных металлов
- •4.3. Расчет дуговой печи.
- •5. Мартеновские печи
- •6. Бессемеровские конвертеры
3.2.4. Расчет индукционной тигельной печи.
Исходные данные печи: назначение, режим работы, емкость производительность; свойства расплавляемого металла.
Основные размеры садки: высота h и диаметр d в см для печей емкостью до 1 т определяют из соотношения:
Для печей емкостью 1 т и болле
(меньшие значения для печей большей емкостью).
Исходя из данных практики по теплоизоляции между садкой и индуктором, толщину стенки тигля в см принимают равной:
для печей емкостью |
до 0,5 т |
|
=(0,25 – 0,3) d |
|
0,5 − 3,0 т |
|
=(0,15 – 0,2) d |
|
Свыше 3,0 |
т |
=(0,1 – 0,15) d. |
Основные размеры индуктора: диаметр, см
высота, см
Частота питающего тока в Гц
где − удельное электрическое сопротивление расплавленного металла, Ом·м;
d − диаметр садки, см.
Глубина проникновения тока в медь индуктора в м
,
где − удельное электрическое сопротивление материала, Ом·м; μ − относительная магнитная проницаемость материала
100
индуктора;
f − частота тока, Гц.
Расчетный диаметр индуктора в см
Активное сопротивление индуктора при расплавленной садке в Ом/ (виток)2
,
где kз.и.=0,85÷0,95 − коэффициент заполнения индуктора (отношение суммарной высоты меди индуктора к полной высоте индуктора, включая изоляцию и зазоры).
Коэффициент самоиндукции индуктора в см
,
где a1 − коэффициент, учитывающий конечную длину индуктора и зависящий от отношения D1/Н (рис.5).
Коэффициент самоиндукции садки в см
Рис.35. Коэффициенты a1 и a2 для расчета коэффициента само
тора в Ом
где a2 − коэффициент, учитывающий конечную длину садки и зависящий от отношения − d1/h1 (рис.35).
Коэффициент взаимоиндукции системы индуктор − садка в см
где − функция отношений − H/h1 и D/H (рис.36).
Реактивное сопротивление индук-
101
Рис.36. Значение для определения коэффициента взаимоиндукции индукции
Реактивное сопротивление садки в Ом
Реактивное сопротивление взаимоиндукции одного витка в Ом/виток
Коэффициент трансформации системы индуктор − садка
Удельное приведенное активное сопротивление печи в Ом/(виток)2
Удельное приведенное индуктивное сопротивление печи в Ом/(виток)2
Полнее сопротивление печи в Ом/(виток)2
Электрический к.п.д. системы индуктор – садка
Коэффициент мощности системы индуктор − садка
Полезная тепловая мощность, выделяющаяся в садке, в кВт
где – теоретический удельный расход электроэнергии, кВт·ч/т (см. в справочнике);
П − производительность печи, т/ч. Активная мощность индуктора в кВт
102
где − термический к.п.д. печи, равный 0,75 − 0,90. Число витков индуктора
где − напряжение на индукторе, В. Сила тока в индукторе в А
Полная мощность индуктора в кВ·А
Мощность конденсаторной батареи, необходимая для компенсации реактивной мощности печи до с=1,0 в квар
Суммарное сечение всех пакетов магнитопровода в см2
где − коэффициент учитывающий рассеяние магнитного потока между пакетами магнитопровода, равный 0,7 − 0,9;
− коэффициент заполнения магнитопровода, равный 0,92 − 0,95; В − магнитная индукция для внешних магнитопроводов; при частоте
50 Гц = 0,6÷0,9 Т, при частоте 500 − 2500 Гц =0,05÷0,15 Т.
Число пакетов магнитопровода выбирают исходя из конструкции печи.
103