Мехочистка
.pdf31
Глубина (высота) осадочной части песколовки, м,
h2 = D 2− d tgα,
здесь α - угол кон конусности осадочной части песколовки, равный
600.
Полная глубина (высота) песколовки, м,
H = h1 + h2 + h3 ,
здесь h3 – высота бортов песколовки, принимаемая 0,3…0,5 м. Глубина воды в подводящем канале, м,
hK = |
q |
, |
|
3600vK |
|||
|
|
где vK – скорость движения воды в канале, равная 0,7…1,1 м/с. Ширина подводящего канала принимается приблизительно
равной глубине воды в нем.
Глубина подводящего канала, м,
HK = hK + h3.
32
Диаметр трубопровода для отвода сточной воды из песколовки, м,
DTp = |
4q |
, |
|
3600πvTp |
|||
|
|
где vTp – скорость движения воды в трубопроводе, равная 0,4…1,0 м/с.
Длина стабилизирующей камеры, м,
lCK = KCK DTp ,
здесь КСЛ = 1,1…1,25.
Ширина стабилизирующей камеры, м, bCK = KCK′ DTp ,
где К'СК = 1,3…1,75.
Высота водослива, м,
hBCЛ = 0,9h1.
33
3. Отстойники
Тип отстойника следует выбирать с учетом принятой технологии очистки сточных вод и обработки их осадков, производительности сооружений, геологических условий, уровня грунтовых вод и т.д. При этом рекомендуется применять вертикальные отстойники при расходах сточных вод до 20000 м3/сут, горизонтальные – свыше 15000 м3/сут, радиальные – свыше 20000 м3/сут (радиальные вращающимися сборнораспределительными устройствами – до 50000 м3/сут). Кроме того, предусматривать горизонтальные отстойники не допускается на слабых и просадочных грунтах, а вертикальные при высоком уровне грунтовых вод.
3.1.Расчет вертикальных отстойников
Всоответствии с предлагаемой расчетной схемой (рис. 7) диаметр отстойников, м,
D = 2 |
q |
+ dЦ.Тр, |
|
3,6πnKU0 |
|||
|
|
где q – максимальный часовой расход сточных вод, м3/сут.;
n – количество рабочих отстойников, принимаемое не менее двух; К – коэффициент использования объема отстойника, равный
0,35.
34
U0 – расчетное значение гидравлической крупности взвешенных веществ, мм/с;
dЦ.Тр – диаметр центральной трубы, м.
DЛ
DTp
h3 |
|
|
|
BЛ |
|
|
|
hB |
h’Л |
|
|
|
|
|
|
hЛ |
hЦ.Тр |
dЦ.Tp |
D'Tp |
|
|
|||
|
|
|
||
h1 |
|
|
hp |
|
|
|
|
|
|
H |
|
h3 |
dP |
|
|
dщ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
70 |
|
|
|
|
|
h’3 |
|
h2 |
|
|
|
|
|
|
|
hOC |
|
|
|
|
β |
|
|
|
|
dOC |
|
|
|
|
d2 |
|
|
|
|
D |
|
|
Рис. 7. Расчетная схема вертикального отстойника |
|
35
Гидравлическая крупность, мм/с,
U0 = |
1000Kh1 |
−ϖ, |
||
|
||||
|
|
Kh |
n2 |
(35) |
|
αt |
1 |
|
|
|
h |
|
||
|
|
|
|
здесь: h1 – глубина рабочей части отстойника, м, принимаемая из диапазона 2,7...3,8, м;
α – коэффициент, учитывающий влияние температуры воды на ее вязкость. Значение коэффициента можно определить по табл.6.
t – продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту осветления сточной воды и полученная в лабораторных условиях в слое воды h = 500 мм. При отсутствии экспериментальных данных по кинетике осаждения взвешенных веществ данную величину допускается принимать по табл. 7-9 в соответствии с характеристиками сточных вод и содержащейся в них взвеси; n2 – показатель степени, зависящий от агломерации взвешенных веществ в процессе их осаждения. В случае отсутствия экспериментальных данных допускается принимать аналогично величине t;
ω – вертикальная, составляющая скорости движения сточных вод в отстойнике, мм/с, равная 0,2…0,5 мм/с.
36
Таблица 7 Зависимость между длительностью отстаивания взвесей городских
сточных вод (n=0,25) и эффектом осветления этих вод.
Эффект |
Продолжительность отстаивания, с, при |
|||
осветления, |
Концентрации взвешенных веществ, мг/л |
|||
% |
|
|
|
|
100 |
200 |
300 |
500 |
|
20 |
600 |
360 |
- |
- |
30 |
900 |
540 |
320 |
260 |
40 |
1320 |
650 |
450 |
390 |
50 |
1900 |
900 |
640 |
450 |
60 |
3800 |
1200 |
970 |
680 |
70 |
- |
3600 |
2600 |
1830 |
80 |
- |
- |
- |
5260 |
Таблица 8
Зависимость между длительностью отстаивания высокодиспергированной взвеси минеральных веществ (n=0,4) и эффектом осветления сточных вод
Эффект |
Продолжительность отстаивания с, при концентрации |
|||
осветления, |
|
взвешенных веществ, мг/л |
|
|
% |
500 |
1000 |
2000 |
3000 |
20 |
150 |
140 |
100 |
40 |
30 |
180 |
150 |
120 |
50 |
40 |
200 |
180 |
150 |
60 |
50 |
240 |
200 |
180 |
80 |
60 |
280 |
240 |
200 |
100 |
70 |
360 |
280 |
230 |
130 |
80 |
1920 |
690 |
570 |
370 |
90 |
- |
2230 |
1470 |
1080 |
100 (99,9) |
- |
- |
3600 |
1850 |
37
Таблица 9 Зависимость между длительностью отстаивания тяжелой
структурной взвесей (n=0,6) и эффектом осветления сточных вод.
Эффект |
Продолжительность отстаивания с, при |
||
осветления, |
концентрации взвешенных веществ, мг/л |
||
% |
200 |
300 |
400 |
40 |
75 |
60 |
45 |
50 |
120 |
90 |
60 |
60 |
180 |
120 |
75 |
70 |
390 |
180 |
130 |
80 |
3000 |
580 |
380 |
Диаметр центральной в впускной трубы, м,
dЦ.Тр = |
4q |
, |
(36) |
|
3,6πnvЦ.Тр |
||||
|
|
|
где vЦ.Тр – скорость движения сточной воды в центральной впускной трубе, мм/с, принимаемая не боле 30 мм/с.
Примечание: Количество рабочих вертикальных отстойников должно быть не более 4, а их диаметр - не более 9 м. Если это условия не выполняется, то следует принять отстойники других типов (как правило, радиальные) и производить их расчет по соответствующим методикам.
Диаметр и высота раструба центральной впускной трубы, м,
d p = hp =1,35dЦ.Тр. |
(37) |
38
Глубина погружения центральной впускной трубы, м,
hЦ.Тр = 0,9h1. . |
(38) |
С целью предотвращения взмучивания осадка под центральной впускной трубой устанавливается отражательный щит. Его диаметр, м,
dщ =1,3dp, |
(39) |
а высота зазора между ним и нижней кромкой раструба, м,
h3 = |
q |
, |
(40) |
|
3,6πndpv3 |
||||
|
|
|
где v3 – скорость движения воды в задоре, принимаемая не более 20 мм/с.
Полная глубина (высота) отстойника, м,
H = h1 + h2 + h3, |
(41) |
здесь h2 - глубина осадочной части отстойника, м; h3 – высота бортов отстойника, равная 0,3…0,5.
39
Глубина осадочной части, м,
h2 = D −2 d2 tgβ,
где: d2 – диаметр нижнего основания конического днища отстойника, м.
β – угол наклона стенок днища отстойника к горизонту, равный
50…600.
Диаметр нижнего основания днища отстойника, м,
d2 = K2d OC,
при чем: К2 = 1,1…1,25;
dOC – диаметр трубопровода для удаления осадка из отстойника, м.
Диаметр трубопровода для удаления осадка, м,
dOC = |
4qOC |
, |
|
|
1 |
(42) |
|||
3600πvOC |
||||
|
|
|
где qOC – расход осадка из одного отстойника, м3/ч;
VOC – скорость движения осадка в трубопроводе, равная 0,1 м/с.
40
Расход осадка, м3/ч,
qOC = |
VOC |
|
|
|
1 |
, |
(43) |
||
nOC tOC |
||||
1 |
|
|
||
|
|
|
здесь VOC1 – объем осадка, накапливаемый в одном отстойнике за сутки, м3;
nОС – краткость выгрузок осадка из отстойника в сутки, принимаемая на более 2 раз;
tOC – продолжительность выгрузки осадка, равная 0,5…2 часа. Объем осадка, накапливаемого в одном отстойнике за сутки,
м3,
V |
= |
VOC |
, |
(44) |
|
||||
OC1 |
|
n |
||
|
|
|
где VOC - суточный объем осадка, задерживаемого во всех отстойниках, м3.
Суточный объем осадка, м3,
VOC = |
100QOC |
, |
|
|
(100 |
−WOC )ρ |
(45) |
||
|
|
|
здесь: QOC – количество улавливаемого осадка в сутки, т; WOC – влажность осадка, с среднем равная, 95%; ρ – плотность осадка, равная 1 т/м3.