Мехочистка
.pdf
41
Количество улавливаемого осадка, т,
Q = |
CЭК |
Q, |
(46) |
|
|||
OC |
1000 1000 |
||
|
|
||
где: С – исходная концентрация взвешенных веществ, мг/л; Э – заданный эффект осветления сточный вод, доли единицы; К – коэффициент запаса, равный 1,2;
Q – суточный расход сточных вод, м3/сут. Высота слоя осадка в отстойнике, м,
|
|
|
|
3V |
d2 |
|
3 |
d2 |
|
|
h |
= |
|
3 |
OC1 |
− |
|
||||
|
πn tgβ |
+ |
2 |
|
2 |
tgβ. |
||||
OC |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
OC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расстояние от поверхности слоя осадка до отражательного щита, м,
h'3 = H − hOc − h3 − hЦ.Тр − h3
Примечание: Расстояние h'3 должно быть не менее 0,3 м. Если это условие не выполняется, то следует увеличить кратность выгрузки осадка из отстойника и перечитать все величины, на которые она влияет.
42
Диаметр трубопровода для подачи сточных вод в отстойник,
м,
DTp = |
4q |
, |
(47) |
|
3600πnvTp |
||||
|
|
|
где vTp – скорость движения воды в трубопроводе, принимаемая при безнапорном движении – 0,8…1,0 м/с, при напорном движении
– 3 м/с.
Диаметр трубопровода для отвода сточных вод из отстойника D'Тр определятся по формуле (47) при условии безнапорного движения воды в нем.
Ширина водоотводящего лотка, м,
bл |
= КЛ D'Тр , |
|
|
при чем, КЛ = 1,1…1,25. |
|
|
|
Глубина воды в водоотводящем лотке, м, |
|
||
hЛ = |
|
q |
, |
|
3600πnbЛvЛ |
||
|
|
|
|
здесь vЛ – скорость движения воды в лотке, равная 0,8..1,0 м/с. Высота водослива, м,
hB = hЛ +0,5.
(48)
(49)
(50)
43
Высота наружного оборота водоотводящего лотка, м,
h'Л = hB + h3. |
(51) |
Наружный диаметр водоотводящего лотка, м,
DЛ = D + 2bЛ . |
|
(52) |
|||
Диаметр коллектора, подводящего сточную воду к |
|||||
отстойникам, м, |
|
|
|
|
|
DK |
= |
4q |
, |
(53) |
|
3600πvK |
|||||
|
|
|
|
||
здесь vK - скорость движения воды в коллекторе, принимаемая при безнапорном движении – 0,8…1,0 м/с, при напорном движении
– 3 м/с.
Диаметр коллектора, отводящего воду от отстойника D'К определяется по формуле (53) при безнапорном движении воды в нем.
Общее количество отстойников:
N = n + np , |
(54) |
где np – количество резервных отстойников, принимаемое исходя из условия, что их пропускная способность должна составлять не менее 50 % производительности рабочих отстойников.
44
3.2. Расчет горизонтальных отстойников
Горизонтальные отстойники могут быть запроектированы как отдельностоящие сооружения или как сблокированное сооружение, разделенное на несколько параллельно работающих секций (рис.8). При этом принципиальные отличия в конструкции и расчете отсутствуют.
Ширина секции (отстойника), м,
b = 36nhq 1v ,
где n – количество рабочих секций (отстойников), принимаемое не менее двух;
h1 – глубина рабочей (проточной) части секции (отстойника), равная
1,5…4,0 м;
v – скорость движения воды в рабочей части секции (отстойника), принимаемая 5…10 мм/с.
Примечание: Ширина секции отстойника (отдельностоящего отстойника) должна равняться (2…5) h1. Если это условие не выполняется, то следует увеличить количество рабочих секций (отстойников).
|
|
45 |
|
L |
|
I1 |
LP |
I2 |
|
h3 |
|
HЛ |
|
|
hЩ2 |
hЛ |
HЛ |
hЛ |
hЩ1 |
|
|||
|
h1 |
|
|
||
|
H' |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h'2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h2 |
|
|
i=0,005 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
hП |
|
β |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dП |
|
|
LП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bЛ |
|
|
|
|
|
|
|
dOC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bЛ |
|
|
bK |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b (B) |
|
|
|
|
|
|
bK |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 8. Расчетная схема секции горизонтального отстойника (горизонтального отстойника)
46
Общая ширина отстойника (суммарная ширина отдельностоящих отстойников), м,
В = Nb,
где N – общее количество секций в отстойнике (отдельностоящих отстойников), определяется по формуле (54).
Длина рабочей части отстойника, м,
LP = Vh1 ,
KU0
здесь: К – коэффициент использования объема отстойника, равный
0,5;
U0 – гидравлическая крупность взвешенных веществ, мм/с, рассчитываемая по формуле (34), в которой, вертикальная составляющая скорости двтжения по табл. 10.
Таблица 10 Значения вертикальной составляющей скорости движения сточных
вод в отстойнике
Скорость движения воды в рабочей |
5 |
10 |
15 |
|
части отстойника, V,мм/с |
||||
|
|
|
||
Ветрикальная составляющая |
0 |
0,05 |
0,1 |
|
скорости движения воды, ω, мм/с |
||||
|
|
|
47
Полная длина отстойника, м,
L = LP +l1 +l2
где l1 – расстояние от водораспределительного щита на входе в отстойник, равное 0,5…0,7 м;
l2 – расстояние от полупогруженного щита до водосборного лотка на выходе из отстойника, равное 0,3…0,5 м.
Глубины погружения полупогруженных щитов на воде в отстойнике и на выходе из него, м:
hщ1 = Кщ1h1,
hщ2 = Kщ2h1,
здесь: Кщ1=0,2…0,4; Кщ2=0,1…0,2.
Общее количество осадка, улавливаемого в отстойнике (в отстойниках), в сутки определяются соответственно, по формулам (46) и (45), а объем осадка в одной секции (в одном отстойнике) – по формуле (44).
Глубина осадочной части отстойника, м,
h2 = VOC1 ,
nOC Lb
48
где VOC1 – объем осадка, улавливаемого в одной секции отстойника (в одном отстойнике) в сутки, м3;
nOC – количество выгрузок осадка в сутки, принимаемое не более двух.
Полная глубина отстойника, м,
H = h1 + h2 + h3,
где h3 – высота бортов отстойника, равная 0,3…0,5 м. Длина нижнего основания приямка, м,
lП = KПdOC ,
где: КП = 1,1…1,25;
dOC – диаметр трубопровода для удаления осадка, м, определяемый по формуле (42) с учетом формулы (43). Длина верхнего основания приямка, м,
LП = 0,05L.
Глубина приямка, м,
hП = LП 2−lП tgβ,
здесь β – угол наклона стены приямка, β=50…550.
49
Глубина осадочной части у приямка, м,
h2' = h2 + i(L − LП ),
где i – уклон днища отстойника, принимаемый 0,005…0,05. Полная глубина отстойника с учетом приямка, м,
H′ = h1 + h2′ + h3 + hП.
Ширина водораспределительного (водосборного) лотка и глубина воды в нем, м:
bл = hл = |
q |
|
3600nvл |
||
|
здесь vл – скорость движения воды в лотке, равная 0,4…1,0 м/с. Глубина водораспределительного (водосборного) лотка, м,
HЛ = hЛ + h3.
Ширина и глубина канала подводящего воду к секции отстойника (отдельностоящему отстойнику), а также канала, отводящего воду из нее (него) следует принимать равными соответствующим размерам водораспределительного (водосборного) лотка.
50
Ширина магистрального канала, подводящего воду к отстойнику (отстойникам) и канала, отводящего воду из отстойника (отстойников), м,
ВК = 3600qhKVK ,
где hK – глубина воды в канале, м, целесообразно принять равной hЛ; VK – скорость движения воды в канале, равная 0,4…1,0 м/с. Глубину каналов рационально принять равной глубине
водораспределительного (водосборного) лотка.
Если, в отличие от предложенной расчетной схемы отстойника, предполагается подвод и отвод воды осуществлять по трубопроводам, то можно воспользоваться формулами (47) – (49), (51), (53).
3.3. Расчет радиальных отстойников
Радиальные отстойники могут быть выполнены с периферийным или центральным подводом очищаемой сточной воды. В первом случае вода подается по периметру отстойника по специальной достаточно сложной распределительной системе, а отводится через центральную трубу. В виду затруднительности обеспечения равномерной гидравлической нагрузки эти сооружения применяются значительно реже, чем радиальные отстойники второго типа.
В отстойниках с центральным подводом сточной воды ее подача осуществляется по центральной трубе, как правило, снизу