- •Глава 1. НАЗНАЧЕНИЕ, КЛАССИФИКАЦИЯ, ПАРАМЕТРЫ РАДИОПЕРЕДАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
- •Классификация радиопередатчиков
- •Требования к передатчикам
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы.
- •Аппроксимация статических характеристик электронных ламп
- •Аппроксимация статических характеристик биполярных транзисторов
- •Аппроксимация статических характеристик полевых транзисторов
- •Контрольные вопросы.
- •Упражнения
- •Глава 4. ДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЫХОДНОГО ТОКА ГЕНЕРАТОРА С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Контрольные вопросы.
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 6. ГАРМОНИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ КОСИНУСОИДАЛЬНЫХ ИМПУЛЬСОВ
- •Коэффициенты разложения косинусоидальных импульсов
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 7. РАСЧЕТЫ РЕЖИМОВ ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Выбор угла отсечки и напряженности режима ГВВ
- •Нагрузочные характеристики ГВВ
- •Расчеты выходных цепей генератора
- •Расчёт режима анодной цепи лампового ГВВ по заданной мощности Р1 в граничном режиме
- •Расчёт коллекторной цепи транзисторного ГВВ
- •Расчеты входных цепей генераторов
- •Расчет входной цепи лампового ГВВ
- •Расчет входной цепи биполярного транзистора при возбуждении от источника гармонического тока
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 8. СХЕМОТЕХНИКА ГЕНЕРАТОРОВ С ВНЕШНИМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ
- •Схемы питания выходной цепи ГВВ.
- •Последовательная схема питания коллекторной цепи
- •Параллельная схема питания выходной цепи генератора
- •Схемы питания входных цепей
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 9. СЛОЖЕНИЕ МОЩНОСТЕЙ АКТИВНЫХ ПРИБОРОВ
- •Параллельная схема включения активных приборов
- •Двухтактная схема включения АЭ
- •Схемы сложения и деления мощности
- •Классическая мостовая схема
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 10. УСТРОЙСТВА СВЯЗИ ВЫХОДНЫХ КАСКАДОВ ПЕРЕДАТЧИКОВ С НАГРУЗКОЙ
- •Узкополосные согласующие устройства
- •Пример расчета элементов Г- образного четырехполюсника.
- •П- образный четырехполюсник как трансформатор сопротивлений
- •Широкополосные согласующие устройства.
- •Фильтры гармоник широкополосных согласующих устройств.
- •Широкополосные трансформаторы
- •Широкополосные трансформаторы с магнитной связью
- •Трансформаторы на отрезках линий
- •Понятия «продольных» напряжений и токов
- •Использование ферритов для уменьшения продольных токов
- •Трансформаторы с коэффициентами трансформации 1:2 и 1:3
- •ШТЛ с дробным коэффициентом трансформации
- •Контрольные вопросы
- •Глава 11. МЕЖКАСКАДНЫЕ СОГЛАСУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 12. АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Общие уравнения автогенераторов
- •Одноконтурные автогенераторы
- •Емкостная трехточка
- •Индуктивная трехточка
- •Условие самовозбуждения автогенератора
- •Автоматическое смещение в автогенераторах
- •Выбор транзистора для автогенераторов
- •Расчет электрического режима автогенератора
- •Расчет колебательной системы
- •Контрольные вопросы
- •Глава 13. СТАБИЛЬНОСТЬ ЧАСТОТЫ АВТОГЕНЕРАТОРА
- •Эталонность контура
- •Основные дестабилизирующие факторы
- •Влияние нестабильных фазовых углов на частоту автоколебаний
- •Влияние режима автогенератора на частоту автоколебаний
- •Контрольные вопросы
- •Глава 14. КВАРЦЕВЫЕ АВТОГЕНЕРАТОРЫ
- •Схема замещения кварцевого резонатора.
- •Осцилляторные схемы автогенераторов с кварцем
- •Осцилляторные схемы автогенераторов, работающие на механических гармониках кварца
- •Автогенераторы, использующие последовательный резонанс кварца
- •Контрольные вопросы
- •Глава 15. ВОЗБУДИТЕЛИ РАДИОПЕРЕДАТЧИКОВ
- •Требования к синтезаторам
- •Пассивные некогерентные синтезаторы
- •Синтезатор с идентичными декадами
- •Синтезаторы с использованием косвенного метода синтеза сетки дискретных частот
- •Фазовые шумы синтезатора с ФАПЧ
- •Контрольные вопросы
- •Глава 16. ПЕРЕДАТЧИКИ С АМПЛИТУДНОЙ МОДУЛЯЦИЕЙ
- •Модуляция смещением
- •Порядок расчета ГВВ при модуляции смещением
- •Контрольные вопросы:
- •Глава 17. АНОДНАЯ (КОЛЛЕКТОРНАЯ) МОДУЛЯЦИЯ
- •Порядок расчета генератора при анодной модуляции.
- •Контрольные вопросы
- •Глава 18. ОДНОПОЛОСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Элементы формирователей однополосного сигнала
- •Балансные модуляторы
- •Полосовые фильтры основной селекции
- •Структурные схемы однополосных передатчиков
- •Особенности усиления сигналов ОБП
- •Способы повышения КПД усилителей ОБП
- •Контрольные вопросы
- •Глава 19. УГЛОВАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Общие характеристики угловой модуляции
- •Частотная модуляция
- •Управители частоты
- •Варикап как частотный модулятор
- •Нелинейные искажения при ЧМ
- •Фазовая модуляция
- •Контрольные вопросы
- •Глава 20. ИМПУЛЬСНАЯ МОДУЛЯЦИЯ
- •Основные параметры импульсного сигнала
- •Импульсные модуляторы с частичным разрядом емкости
- •Процесс формирования фронта и спада напряжения на генераторной лампе
- •Формирование плоской части импульса
- •Заряд накопительной емкости через индуктивность
- •Импульсные модуляторы с тиратронным коммутатором
- •Формирование импульса напряжения отрезком длинной линии
- •Расчет элементов цепочечного эквивалента линии
- •Колебательный способ заряда емкостей ЭЛ
- •Контрольные вопросы
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Рис. 10.15
Индуктивности проводников линии оказываются под продольными напряжениями, по ним протекают продольные токи:
IПР = UωL1 = UωLН .
Источник сигнала и нагрузка шунтируются этими индуктивностями. Это является причиной падения коэффициента передачи на низких частотах.
Использование ферритов для уменьшения продольных токов
Для того чтобы улучшить АЧХ в области нижних частот (уменьшить шунтирование нагрузки и источника индуктивными сопротивлениями проводников), необходимо увеличить индуктивности проводников линий, намотав линию на ферритовый сердечник (рис. 10.16).
Рис. 10.16
Трансформаторы с коэффициентами трансформации 1:2 и 1:3
Для создания широкополосного трансформатора на отрезках длинных линий используют несколько (n = 1, 2, 3, 4) линий, включенных с одной стороны
63
параллельно, с другой – последовательно. Например, при использовании двух отрезков линий, получим схему, изображенную на рис. 10.17. Для того чтобы не нарушить условия согласования линий, необходимо слева подключить сопротивление W/2, а справа – 2W. Таким образом, получен трансформатор с коэффициентом трансформации по напряжению 1:2. Верхняя линия должна быть намотана на ферритовый сердечник (чаще - кольцо). Индуктивное сопротивление проводника (ов) верхней линии шунтирует источник (нагрузку), уменьшая коэффициент передачи на низких частотах. Нижнюю граничную частоту ωH полосы пропускания этого трансформатора можно приближенно определить из соотношения:
ωН LПР = (5 − 10)W
где LПР – индуктивность проводника верхней линии (продольная индуктивность).
Рис. 10.17
Нижняя линия ШТЛ выполняет роль фазокомпенсирующей линии (ФЛ). Ее назначение – доставить напряжение U со входа ШТЛ на выход с той же фазой (задержкой), какую имеет напряжение на выходе верхней линии. Для этого линии делают одинаковой длины l. В этом случае напряжения линий на выходе ШТЛ имеют одинаковую фазу и АЧХ в области верхних частот будет плоской. Следует отметить, что проводники верхней линии находятся под продольным напряжением U (каждый).
Аналогично, при использовании трех отрезков линий, можно создать ШТЛ с коэффициентом трансформации по напряжению 1:3 (рис. 10.18). Однако линии этого ШТЛ находятся под разными продольными напряжениями. Действительно, к проводникам верхней линии приложено продольное напряжение 2U, а к проводникам средней – U. Это накладывает определенные ограничения на конструктивное исполнение ШТЛ. Если линии наматываются на одном сердечнике (кольце), то числа витков должны быть строго пропорциональны продольным напряжениям.
64
Рис. 10.18
Если на кольцо верхняя линия наматывается полностью, то средняя – наполовину. Конструкция ШТЛ (рис. 10.19) состоит при этом из трех линий: двух фазокомпенсирующих (ФЛ 1, ФЛ 2) и одной, намотанной на ферритовый сердечник. Числа витков последних отличаются в два раза.
Рис. 10.19
Идею, реализованную на рис. 10.16, для ШТЛ 1:3 можно обобщить для ШТЛ с любым целочисленным коэффициентом трансформации 1:n (n – число линий). Однако не следует пытаться реализовать ШТЛ с коэффициентом трансформации более четырех, так как неоднородности последовательно и параллельно соединенных линий, как правило, сильно искажают передаточные характеристики ШТЛ.
Выводы:
– В обмоточных трансформаторах такие паразитные элементы, как межобмоточная емкость и индуктивности рассеяния, ограничивают полосу рабочих частот сверху. А в трансформаторах типа ШТЛ они определяют волновые сопротивления линий, и при согласованном включении последних ограничения сверху (если не учитывать неоднородностей соединения линий) нет. В ШТЛ легко получить коэффициент перекрытия по частоте до 1000.
– Число обмоток на сердечнике у ШТЛ существенно больше, чем у обмоточного трансформатора, что препятствует расширению полосы в область ниж-
65
них частот. Действительно, для создания обмоточного автотрансформатора с коэффициентом трансформации 1:3 необходимо на кольцо намотать три обмотки с напряжением на каждой из них U. ШТЛ с коэффициентом трансформации 1:3 (рис. 10.18, 10.19) содержит шесть обмоток (в верхней линии две обмотки с напряжениями 2U и в средней линии две обмотки с напряжением U).
ШТЛ с дробным коэффициентом трансформации
Создать ШТЛ с дробным коэффициентом трансформации (рис. 10.20) можно, включив последовательно ШТЛ с коэффициентами трансформации 1:n1 и n2:1. Коэффициент трансформации такого трансформатора будет n1:n2, количество линий будет равно сумме (n1 + n2) и для его изготовления потребуются два ферритовых кольца. АЧХ в области нижних частот у такого ШТЛ будет хуже, чем у составляющих.
Рис.10.20
Более экономный способ создания ШТЛ с дробным коэффициентом трансформации описан в работе [7]. На рис. 10.21 показан ШТЛ с коэффициентом трансформации 1:1,5.
Рис. 10.21
Интересно отметить, что средняя и верхняя линии находятся под одинаковыми продольными напряжениями U/2, поэтому они могут быть намотаны на одном кольце и содержать одинаковое число витков.
Во всех рассмотренных выше ШТЛ присутствуют ФЛ.
ШТЛ без ФЛ
На рис. 10.22 показан ШТЛ с коэффициентом трансформации 1:2, полученный из схемы рис. 10.17 путем исключения ФЛ. На выходных зажимах ШТЛ (рис. 10.22) суммируются два напряжения U и U e jkl. Второе слагаемое – это напряжение на выходе отрезка линии. Оно имеет задержку по фазе ϕ = kl, определяемую временем прохождения сигнала по линии. При длине линии l = λ/2,
66