7.3. Двухтрубные системы

Подача и отвод теплоносителя в двухтрубных системах производится индивидуально к каждому отопительному прибору парой подводящих трубопроводов. Таким образом, в каждый прибор подается вода одинаковой температуры и требуемого расхода. Температурный на-

пор равен для всех приборов, и определяется температурами и: Рис. 7.3. Схема стояка двухтрубной СО: – температура теплоносителя, подаваемого в стояк,– выходящего из стояка; – потребная тепловая мощность отопительных приборов 1, 2 и 3 этажей соответственно.

. (7.15)

Требуемый расход теплоносителя через i-й отопительный прибор будет определяться по формуле:

. (7.16)

Расчетную плотность теплового потока i-го прибора тогда найдем по формуле:

. (7.17)

Требуемая площадь нагрева i-го отопительного прибора будет равна:

. (7.18)

Таким образом, по формулам (7.16-7.18), находим требуемый расход теплоносителя через каждый прибор и требуемую площадь теплоотдачи каждого прибора.

Общий расход теплоносителя стояком двухтрубной СО составляет:

. (7.19)

7.4. Выбор типоразмера отопительных приборов

Целью подбора отопительного прибора является определение типоразмера панельных приборов или количества секций секционных отопительных приборов.

Число секций отопительного прибора определяется по формуле:

, (7.20)

где – площадь нагрева одной секции радиатора (см. табл. прилож. );

– поправочный коэффициент, учитывающий способ установки отопительного прибора (см. табл. прилож. );

– поправочный коэффициент, учитывающий число секций в отопительном приборе (см. табл. прилож. );

8. Гидравлический расчет системы отопления

Целью гидравлического расчёта систем отопления является определение расхода теплоносителя, подбор диаметров участков трубопроводов и определение потерь давления на участках и в системе в целом, при которых обеспечивается подача расчётных расходов теплоносителя во все нагревательные приборы здания.

Гидравлический расчет СО будем производить методом удельных потерь давления. Потери давления складываются из потерь на трение и в местных сопротивлениях:

. (8.1)

Потери давления на трение обусловлены трением жидкости о стенки трубы/канала и внутренним трением в потоке и выражаются формулой Дарси-Вейсбаха:

, (8.2)

где – коэффициент гидравлического трения;

– длина участка, м;

– диаметр трубопровода, м;

– плотность перемещаемой среды, кг/м³;

– скорость перемещаемой среды, м/с.

Местные потери давления обуславливаются изменением скорости потока по величине или направлению и выражаются формулой Вейсбаха:

, (8.3)

где – коэффициент местного сопротивления (КМС).

Для перехода от массового , кг/ч к объемному расходу, м³/с используется формула:

. (8.4)

Скорость теплоносителя , м/с в трубе диаметром, м равна:

. (8.5)

На аксонометрической схеме выбирается главное циркуляционное кольцо. За главное циркуляционное кольцо принимается наиболее протяжённое и нагруженное (имеющее наибольшую тепловую нагрузку) кольцо циркуляции.

Главное циркуляционное кольцо разбивается по ходу движения теплоносителя, начиная от узла ввода, на расчётные участки с нанесением их тепловых нагрузок, длины в метрах и порядкового номера.

Участком называется отрезок трубопровода, на котором количество протекающей воды, температура теплоносителя и диаметр трубопровода остаются неизменными.

Гидравлический расчёт выполняют по форме табл. 8.1.

Сумму сопротивлений в главном циркуляционном кольце (графа 12) – записывают ниже таблицы 8.1.

После расчёта главного циркуляционного кольца выполняют расчёт ещё двух второстепенных циркуляционных колец (как правило, через средний и близкий к узлу ввода стояки).

Невязка потерь давления циркуляционных колец (без учёта потерь давления в общих участках) не должна превышать 15%.

При невозможности увязки потерь давления в циркуляционных кольцах, для погашения избыточного давления в стояках с малой тепловой нагрузкой предусматривают установку дроссельной диафрагмы (как правило, в нижней части стояка).

Таблица 8.1