- •12.2.1 Затраты на проектирование без использования информационных технологий………………………………………………………………....90
- •1 Выбор системы подачи, схемы и основных параметров
- •1.1 Выбор системы подачи и схемы двигателя
- •1.2 Выбор величины давления в камере сгорания и
- •1.3 Выбор коэффициента избытка окислителя для случая применения плёночного охлаждения
- •1.4 Выбор и определение коэффициентов, характеризующих совершенство процессов в камере сгорания и сопле
- •2 Тепловой расчет камеры
- •3 Определение параметров системы подачи
- •4 Профилирование внутреннего контура камеры
- •4.1 Определение объема камеры сгорания и ее основных геометрических размеров
- •4.2 Профилирование контура сверхзвуковой части сопла
- •5 Определение подогрева рабочего тела в тракте охлаждения камеры. Влияние неадиабатности процесса
- •5.1 Подогрев рабочего тела в тракте охлаждения
- •5.2 Влияние неадибатности процесса на
- •6 Проектирование и расчет смесеобразования жрд
- •6.1 Выбор формы, типа и конструктивной схемы смесительной головки
- •6.2 Дополнительные устройства, располагаемые на смесительной головке камеры
- •6.3 Выбор типа форсунок
- •6.4 Выбор схем расположения форсунок на смесительной головке
- •6.5 Массовые расходы компонента
- •6.6 Расчет двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
- •6.6.1 Упрощенный гидравлический расчет наружного контура двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
- •6.6.2 Поверочный расчет двухкомпонентной центробежно-центробежной форсунки
- •7 Функциональное проектирование
- •7.2 Компоновочная схема двигателя
- •7.3 Конструкция камеры
- •7.4 Расчёт теплозащиты элементов камеры
- •7.4.1 Выбор системы теплозащиты элементов камеры и вида охладителя
- •7.4.2 Подготовка данных для расчёта системы проточного охлаждения на эвм
- •7.4.3 Проектирование оребрения стенки камеры и определение коэффициента эффективности оребрения
- •7.4.4 Расчет температуры стенки с учетом оребрения
- •7.4.5 Расчёт входного патрубка и коллектора охладителя Определяем диаметр входного патрубка охладителя:
- •8 Расчет на прочность элементов камеры
- •8.1 Расчёт прочности смесительной головки
- •8.1.1 Расчёт на прочность форсуночного блока днищ
- •8.2 Расчет прочности корпуса
- •8.2.1 Расчет общей прочности камеры
- •8.2.2 Расчет на прочность сварного шва
- •8.2.3 Расчет местной прочности камеры
- •9 Выбор материалов элементов камеры двигателя
- •10 Последовательность сборки камеры
- •11 Разработка конструкции узлов качания камеры
- •11.1 Разработка узлов качания камеры
- •11.2 Расчет на прочность цапфы
- •12 Экономическое обоснование разработки конструкции камеры рулевого агрегата на основе жрд 11д55
- •12.1 Оценка стоимости и структуры затрат на разработку двигателя
- •12.1.1 Оценка затрат на этапе создания жрд
- •12.1.2 Определение структуры затрат на разработку жрд
- •12.2 Определение размера экономии на стадии проектирования
- •12.2.1 Затраты на проектирование без использования информационных технологий
- •12.2.2 Затраты на проектирование с использованием информационных технологий
- •12.3 Определение размера экономии на стадии изготовления
- •12.4 Расчет размера экономии на стадии испытаний
- •12.5 Определение общего размера экономии от использования информационных технологий
- •13 Безопасность жизнедеятельности
- •13.1 Факторы, воздействующие на конструктора при работе за пэвм
- •13.2 Анализ опасных и вредных факторов, возникающих при работе на компьютере и мероприятия, обеспечивающие снижение их
- •Естественное освещение
- •Искусственное освещение
7.4.2 Подготовка данных для расчёта системы проточного охлаждения на эвм
Выбираем материал стенки камеры – БрХ08.
Исходные данные включают в себя геометрические размеры газового тракта камеры, параметры газа на входе в сопло, параметры и теплофизические свойства охладителей, свойства материала стенки, её толщину и допустимые температуры системы регенеративного охлаждения. Геометрические размеры сняты с контура камеры.
Продольные размеры ,,,,,отсчитываются по оси сопла от его среза. Поперечные размеры,,,отсчитывают по оси сопла. Также выписываем радиусы скругления профиля сопла,,и углыи. Затем выбираем число участковN, на которое следует разбить контур сопла поперечными сечениями.
Для расчёта плотности конвективного теплового потока необходимы следующие данные:
n = k – показатель изоэнтропы расширения газа в сопле
- температура горячей поверхности стенки, К
- температура газа в пристеночном слое, К
- равновесная массовая теплоёмкость газа в пристеночном слое при постоянном давлении,
динамическая вязкость газа, .
Расчёт плотности лучистого теплового потока ведут с использованием следующих данных:
- температура газа в ядре потока, К,
степень черноты стенки
- давление газа в камере сгорания, МПа.
Для определения теплофизических свойств охладителя необходимо указать вид охладителя и его параметры:
- температура охладителя на входе в тракт охлаждения, К
- допустимая температура жидкости на выходе из тракта
охлаждения, К.
Расчёт зазора в кольцевом тракте охлаждения:
- толщина стенки, м
- коэффициент теплопроводности материала стенки при средней
температуре,
- максимальная скорость течения охладителя в тракте, м/с
- предельная температура холодной поверхности стенки, К
- предельная температура горячей поверхности стенки, К.
Все приведённые выше данные загружаются в компьютер, который выдаёт расчёт. Во всех сечениях температура горячей стенки не выходит за рамки допустимой, поэтому дополнительных мероприятий для обеспечения надежности теплозащиты проводить не требуется.
7.4.3 Проектирование оребрения стенки камеры и определение коэффициента эффективности оребрения
Оребрение выполняет следующие функции:
- обеспечивает прочность стенки, нагруженной перепадом давления , и нагретой до высокой температуры;
- улучшает теплоотвод от стенки в охладитель.
Необходимо выбрать параметры оребрения так, чтобы обеспечить прочность стенки, и минимальные потери давления охладителя в тракте. Расчёт ведётся для ряда сечений и полученные размеры каналов согласуют между участками стенки.
Толщину рёбер и их высотупо длине тракта охлаждения оставляют постоянными, а ширина каналаb будет изменяться при изменении радиусов поперечного сечения камеры.
При выборе числа рёбер i необходимо учитывать условие:
,
где - максимальная ширина канала
,
где σТ - предел текучести материала,
=1,5 – коэффициент запаса по текучести,
- перепад давления на стенке.
Оребрение в критическом сечении:
Рисунок 12 – Схема оребрения
;
;
.
Определяем шаг рёбер и ориентировочное число рёбер в критическом сечении:
;
Принимаем .
Теперь уточним Sp и bкр:
;
.
Найдем зазор между стенками (высоту ребра):
Оребрение в расширяющейся части сопла:
;
;
Находим приблизительный радиус сечения №1:
м.
Найдем радиус сечения №2:
Найдем радиус сечения №3:
i4 = 696;
Рассмотрим сечение на срезе сопла:
iа = i4 = 696;
Оребрение на цилиндрическом участке корпуса:
,
где ,
;
iс =iкр.
Рассчитываем коэффициент эффективности в критическом сечении :
Принимаем ,.
Тогда,,,
Результаты расчета приведены в таблице 2.
Таблица 2 – Результаты расчёта оребрения стенки
Сечения |
Δp, МПа |
TS, K |
σт, МПа |
bрmax,мм |
iсл |
bр, мм |
δр, мм |
Kэф |
С |
1,726 |
531,8 |
200 |
13 |
112 |
4,8 |
1,7 |
1,39 |
К |
12,715 |
866,55 |
120 |
3,55 |
100 |
1,8 |
- |
- |
А |
27,462 |
83,05 |
220 |
3,3 |
239 |
2,9 |
- |
- |
1-2 |
- |
- |
- |
- |
90/180 |
4/1,5 |
- |
- |
2-а |
- |
- |
- |
- |
180/239 |
3/1,7 |
- |
- |