- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
0„-Gy
= 0. JВ
и
Случаи
организации воз- духообмрна
По
избыткам явного тепла
Схема
организации воздухообмена
** 5
&
К S
а
«з ц 52
с) О а» в
По
влаговыделениям
По
вредным веществам
Г
лава VIII. Расчет воздухообмена в помещении
М
вР
(VIII
12")
(VIII.
12')
(VIII
12')
(VIII.12)
G„
—G.I. Один приток, одна вытяжка
л
0.
МДJ,
%
'У2
’У2
'Мвр-СУ2
А<?я -Су2 V!y2-V
Я*
мад
iooo-cya
(dy2-dn)
(VIII
14”)
(VIII
14)
(VIII
14”)
У1
2 Один приток, две вытяжки
dy
1
dn
йО.
.Mfo.Msp
(VIII
14')
РУ1
(VIII
15)
(VIII
15)
(VIII
15)
(VIII
15)
Решение этой системы имеет вид, кг/ч:
(VII
1.12)
Объемные расходы воздуха при этом определяются по формулам (VI11.4) и (VIII.5). Естественно, Ly=^Ln, так как ру^=рп.
Аналогичные формулы для расчета воздухообмена по влаге и избыткам явного тепла для этого случая приведены в табл. VIII. 1.
Удаление воздуха из помещения на двух разных уровнях. К этому случаю относится большинство производственных помещений при наличии в них местных отсосов, забирающих воздух из рабочей зоны в количестве Gy2, кг/ч (см. случай 2 в табл. VIII.1). Примером таких помещений могут служить деревообрабатывающие, обувные, малярные цехи и т п. В общественных зданиях также имеются помещения, в которых воздухообмен происходит по этой схеме. Примером могут служить кухни предприятий общественного питания. В некоторых помещениях на двух разных уровнях — на уровне верхней Gyi и нижней Gy2 зоны — осуществляется общеобменная вытяжка (случай 2'). По описываемой схеме происходит воздухообмен в помещениях обе* денных залов (удаление воздуха на двух разных уровнях), в зрительных и актовых залах (расположение отверстий для рециркуляции воздуха в нижней зоне помещения).
(VIII. 13)
Решение системы имеет вид, кг/ч:
Gn
—
Gyi
+
Gy
2.
и
*
)
(VIII.
16)
M/y2-/n)+(l-fe)(/y,-/n) *
%
где 6=Gy2/Gn— коэффициент, принимаемый для обеденных залов в соответствии с рекомендациями СНиП 11-Л 8-71 от 0,5 до 1
Количество воздуха, удаляемого в этом случае из верхней зоны помещения, кг/ч:
(VIII.
17)
Количество воздуха, перетекающего в соседние помещения через проемы и неплотности, кг/ч:
(VIII. 18
)
Расчет воздухообмена при расположении отверстий для рециркуляции воздуха не в верхней зоне помещения", а на произвольном уровне производится также по формуле (VIII. 16). В этом случае /у2 — энтальпия воздуха на уровне рециркуляционных отверстий, а величина k определяется по соотношению расходов рециркуляционного и приточного воздуха.
Поступление воздуха в помещение от двух источников. К этому случаю относятся загрязненные помещения, в которые за счет некоторого создаваемого в них разрежения из соседних помещений через проемы проникает определенное количество воздуха. Расход этого воздуха Gn2 определяется при расчете воздушного режима. К помещениям такого рода в промышленных зданиях относятся гальванические цехи, ряд цехов химических производств, помещения с выделением взрывоопасных паров и газов. В общественных зданиях — это помещения пунктов питания (буфеты, кухни и другие помещения для приготовления и разогрева пищи), раздевалки при душевых и т. п. Схема
воздухообмена для этого случая представлена в табл. VIII.I (случай 3).
Для расчета воздухообмена по избыткам полного тепла необходимо решить систему уравнений:
AQn + бп1 /п1 + бп2/п2 Gyly — Q> | (VIII. 19)
бщ 4“ бп2— Gy = 0. j
Решение этой системы имеет вид, кг/ч:
Gy
= + —LnlL (VIII.20)
бщ = бу — бпа- (VIII.21)
Расчет воздухообмена по избыткам полного тепла в этом случае затруднен необходимостью определять величину /у подбором. Задачу можно решить путем вспомогательного построения в / — d-диаграмме, используя для составления системы уравнений геометрическое подобие фигур, образованных линиями процесса на диаграмме.
Однако в рассматриваемом случае можно применить и весьма простой прием определения искомых величин Gy и Спь При известной величине /у целесообразней рассчитать воздухообмен по избыткам явного тепла AQHteAQn—Л4вл/пар. Здесь /пар — энтальпия пара при tB. По аналогии с формулой (VIII.20)
бу
= °п2Ср
^п3—. (VIII .20')
Ср \ty — ^ni)
Величина Gm определяется по формуле (VIII.21). Параметры воздуха в помещении и воздуха, удаляемого из помещения, определяются аналитически или построением в /—d-диаграмме процессов смешения и изменения состояния воздуха в помещении. Для помещений со значительными влаговыделениями величину Gy после определения /у целесообразно проверить по формуле (VII 1.20).
Удаление воздуха из помещения на двух разных уровнях при поступлении воздуха от двух источников. Это наиболее сложная схема воздухообмена (случай 4 в табл. VI11.1). Такова, например, схема воздухообмена в горячих цехах предприятий общественного питания при устройстве укрытия с
4 f 1 .отсосом воздуха над плитой. По этой же схеме осуществляется воздухообмен в горячих цехах литейного, термического и других подобных производств при наличии аэрации, систем местных отсосов и приточной системы вентиляции для компенсации этих местных отсосов или для ду- ширования рабочих мест у теплоизлучающего оборудования.
В этом случае для расчета воздухообмена по избыткам полного тепла используют систему уравнений: •
Д(2п + °П1 7П1 + СП2 ^yl ^yl ®У2 ^У2 ~ I (VIII.22)
6ni + Gn2 — Gyj — G у2 — 0.
Величины Gll2 и Gy2 известны. Решение системы имеет вид, кг/ч:
буд
=
■..■^?.±-°.п2.(/п2
~ /Ш)
~ °У2
(7у2
~ /Ш.)_ * (уШ 23)
hi—hi
G„, = Gyi + Gy2 — Gnj. (VIII. 24)
Величины Gni и Gyi определяют производительность соответствующих систем механической вентиляции (для горячего цеха предприятия питания) или аэрационные расходы через приточные и вытяжные отверстия (горячие цехи промышленных зданий). В последнем случае воздухообмен, как правило, рассчитывают по избыткам явного тепла [см. формулу (VI11.23') в табл. VIII.1].
Пример VI 11.1. Определить производительность системы общеобменной вентиляции кузнечного цеха, если температура приточного воздуха /П1 = 23°С (рш =
= 1,19 кг/м3), температура воздуха, удаляемого из верхней зоны, ^ = 45°С (pyi — = 1,11 кг/м3), избытки явного тепла Афя = 3 300 000 кДж/ч. В помещении действуют система местного притока—душирование рабочих мест, подающая воздух с расходом Gn2 = 80 000 кг/ч и температурой 20° С, и система местных отсосов, удаляющая расход воздуха Gy2==65 000 кг/ч из рабочей зоны помещения с температурой /Р э=/у2=28° С. Объем цеха 27 ООО м3.
Решение. По формуле (VIII.23') в табл VIII I находим:
Gyi
= 7777 777
= 124 000 кг/ч,
I (45 — 23) т.е. Lyi = 124 000/1,11 = 111 000 м3/ч.
По формуле (VIII 24) определяем:
Gni = 124 000 + 65 000 — 80 000 = 109 000 кг/ч, т.е. Lni = 109 000/1,19 = 91 500 м3/ч.
Кратность воздухообмена по общеобменному притоку по формуле (VIII. 10):
Кр = 91 500/27000 « 3,4.