3.5 Определение устьевого давления при отсутствии фонтанных труб в горизонтальном участке и наличии жидкости в продукции скважины

Устьевое давление в горизонтальной скважине с большим и со средним радиусами кривизны при наличии жидкости в ее продукции и отсутствии фонтанных труб в горизонтальном участке может быть определено по формуле (3.33), но с учетом наличия жидкости в потоке газа:

_, (3.53)

(3.54)

Все параметры, входящие в формулу (3.54), остаются прежними, с добавлением параметра , связанного с истинным газосодержанием газожи-дкостного потока. Величина истинного газосодержания, входящего в стру-ктуру формулы параметра, определяемого из равенства

, (3.55)

где - истинное газосодержание потока на произвольном сечении горизонта-льного участка ствола длинойL_гпрактически всегда неизвестно, так как его величина тесно связана с термобарическими условиями, т.е. Р и Т, которые являются переменными по длине ствола. Поэтому для практических расчетов, в частности для определения устьевого давления по стволу скважины различных конструкций истинное газосодержание потока заменяется расходным газосодержанием, обозначенным в данном случае через. Это означает, что

, (3.56)

где Q_жиQ_гр– объемные расходы жидкости и газа в рабочих условиях Р и Т. Объемный расход газа в данном случае имеет размерность тыс.м³/сут при Р_сри Т_ср в пределах длины горизонтального участка и определяется по формуле:

(3.57)

Параметры _в,_иски_гв формуле (3.62) определяются по равенствам

,

, (3.58)

,

где _см.в,_см.иски_см.г–коэффициенты гидравлического сопротивления труб, в зависимости от диаметра фонтанных труб в вертикальном и искривленном участках и обсадных колонн на горизонтальном участке, определяемые на горизонтальном участке по формуле:

(3.59)

Для вертикального и искривленного участков величины _см.ви_см.искдолжны быть также определены по формуле (3.38), но при условии, чтоD_эксзаменена наd_ф.виd_ф.иск, т.е. диаметры фонтанных труб на этих участках. Р_ср.г, Т_ср.г– средние по длине горизонтального участка давление и температура.Q_см– объемный расход газожидкостной смеси, определяемый по формуле

, (3.60)

где G_гиG_ж- массовые расходы газа и жидкости;_см – плотность смеси. ВеличиныG_гиG_ж определяются равенствами

; (3.61)

Используя формулы (3.34) (3.40), по исходному равенству (3.32) можно приближенно вычислить устьевое давление в горизонтальной скважине с большим и со средним радиусами кривизны при наличии жидкости в продукции скважин [9].

Результаты расчетов зависимости устьевого давления от радиуса кри-визны и диаметра НКТ, при наличии жидкости в продукции скважин предста-влены в таблице 3.7.

Таблица 3.7 - Результаты расчетов зависимости устьевого давления от радиуса кривизны и диаметра НКТ, при наличии жидкости в продукции скважин №№ 14060,15072,1573

14060					15072					15073
без жидкости	Pпл	6,570		без жидкости		Pпл	10,0		без жидкости		Pпл	15,98
	∆Р	0,686				∆Р	2,65				∆Р	4,7
Pу	Pу	Rкр	dнкт	Pу		Pу	Rкр	dнкт	Pу		Pу	Rкр	dнкт
МПа	МПа	м	мм	МПа		МПа	м	мм	МПа		МПа	м	мм
4,186	4,075	100	0,062	5,637		5,411	100	0,062	8,892		8,549	100	0,062
4,780	4,610		0,076	5,982		5,757		0,076	9,215		8,875		0,076
4,934	4,772		0,088	6,076		5,855		0,088	9,304		8,966		0,088
4,076	3,897	300	0,062	5,508		5,285	300	0,062	8,692		8,353	300	0,062
4,680	4,511		0,076	5,859		5,636		0,076	9,020		8,685		0,076
4,835	4,675		0,088	5,954		5,735		0,088	9,110		8,777		0,088
3,966	3,787	500	0,062	5,381		5,160	500	0,062	8,495		8,161	500	0,062
4,581	4,413		0,076	5,737		5,517		0,076	8,828		8,498		0,076
4,738	4,579		0,088	5,833		5,617		0,088	8,920		8,591		0,088