![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
Определение количества полезно используемой теплоты, расчет кпд котла и расхода топлива
При выполнении расчета значения недостающих параметров по водопаровому тракту принимаются по ГОСТ 3619-89 “Котлы паровые стационарные. Типы и основные параметры” в зависимости от давления перегретого пара Pпе.
Расчет КПД котла и расхода топливаТаблица 4
№ |
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Единица измерения |
Указания по расчету |
Расчет |
1 |
Температура перегретого пара |
|
0С |
Задано |
540 |
2 |
Давление перегретого пара |
|
кгс/см2 |
Задано |
100 |
3 |
Энтальпия перегретого пара |
|
ккал/кг |
Находится
по табл. XXV (с. 209, [1]) при |
830,6 |
4 |
Давление в барабане |
|
кгс/см2 |
|
1,1•100=110 |
5 |
Энтальпия
воды на линии насыщения при |
|
ккал/кг |
Находится
по табл. XXIII (с. 204, [1]) при |
344,5 |
6 |
Давление питательной воды |
|
кгс/см2 |
|
110+5=115 |
7 |
Температура питательной воды |
|
0С |
Принимается в зависимости от Pпе в соответствии с ГОСТ 3619-89 (tп.в =215оС при Pпе = 100 кгс/см2; tп.в =230оС при Pпе = 140 кгс/см2) |
215 |
8 |
Энтальпия питательной воды |
|
ккал/кг |
Находится по табл. XXIV (с. 205, [1]) при pп.в и tп.в |
220,65 |
9 |
Расход перегретого пара |
D |
кг/ч |
Задано |
220000 |
10 |
Расход воды на продувку |
Dпрод |
кг/ч |
|
0,01•220000=2200 |
11 |
Количество полезно используемой теплоты |
|
ккал/ч |
|
220000(830,6-220,65)+ 2200(344,5-220,65)= 134461470 |
12 |
Температура уходящих газов |
|
0С |
Находится по табл. II-9 (с. 72, [1]) |
130
|
13 |
Энтальпия уходящих газов |
|
ккал/кг |
Интерполяция
по I-θ
таблице по
столбцу для |
|
14 |
Температура холодного воздуха |
|
0С |
|
30 |
15 |
Энтальпия холодного воздуха |
|
ккал/кг |
Интерполяция
по I-θ
таблице по столбцу для воздуха при |
|
16 |
Температура горячего воздуха |
|
0С |
Находятся по табл. II-10 (с. 72, [1])по виду топлива |
320 |
17 |
Располагаемая теплота топлива |
|
ккал/кг |
|
6180 |
18 |
Потери с химическим недожогом топлива |
|
% |
Находится по табл. XVII или XVIII (с. 200, [1]) в зависимости от способа шлакоудаления и вида топлива |
0 |
19 |
Потери с механическим недожогом топлива |
|
% |
Находятся по табл. XVII или XVIII (с. 200, [1]) в зависимости от способа шлакоудаления и вида топлива |
1,0 |
20 |
Потери теплоты с уходящими газами |
|
% |
|
|
21 |
Потери тепла от наружного охлаждения |
|
% |
Определяются в соответствии п. 5.10 и рис. 5.1 (с. 21, [1]) |
0,58 |
22 |
Доля золы, уносимой продуктами сгорания из топки |
|
- |
Принимается по табл. XVII или XVIII (с. 200, [1]) в зависимости от способа шлакоудаления и вида топлива |
0,95 |
23 |
Доля золы топлива в шлаке |
|
- |
|
0,05 |
24 |
Температура шлака |
|
0С |
Принимается равной 600 0С при ТШУ |
600 |
25 |
Энтальпия золы |
|
ккал/кг |
Принимается
по табл.
XIII
(с. 179, [1]) при |
133,8 |
26 |
Потеря с теплотой шлака |
|
% |
|
|
27 |
КПД котла |
|
% |
|
100-5,03175-0-1,0-0,58-0,0122=93,3761 |
28 |
Полный расход топлива на котел |
|
кг/ч |
|
|
29 |
Расчетный расход топлива на котел |
|
кг/ч |
|
|
Расчет геометрических характеристик топки с ТШУ Таблица 5
№ п/п |
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Единица измерения |
Формула или обоснование |
Расчет |
1 |
Ширина топки |
аТ |
м |
Рис. 2 |
6,16 |
2 |
Площадь поверхности участков боковой стены |
F1 |
м2 |
Рис. 2 |
F1=0,5∙(3,571+6,16)∙1,657=8,062 |
F2 |
м2 |
F2=6,16∙7,337=45,196 | |||
F3 |
м2 |
F3=0,5∙(4,611+6,16)∙1,549=8,342 | |||
F4 |
м2 |
F4=0,5∙(4,611+5,785)∙1,174=6,102 | |||
F5 |
м2 |
F5=4,3∙6,526=28,062 | |||
3 |
Площадь поверхности боковой стены |
Fбок |
м2 |
Fбок= |
Fбок=8,062+45,196+8,342+6,102+ 28,062=95,764 |
4 |
Площадь потолка топки |
Fпот |
м2 |
Рис. 2 |
Fпот=11,92∙4,300=51,256 |
5 |
Площадь выходного окна |
Fок |
м2 |
Рис. 2 |
Fок=11,92∙(6,526+1,485)=95,491 |
6 |
Площадь низа холодной воронки |
Fниз |
м2 |
Рис. 2 |
Fниз=3,571∙11,92=42,566 |
7 |
Площадь фронтового экрана |
Fфр |
м2 |
Рис. 2 |
Fфр=11,92∙(16,586+2,103)=222,773 |
8 |
Площадь заднего экрана |
Fзад |
м2 |
Рис. 2 |
Fзад=11,92∙(2,103+7,337+ 2,191+1,660)=158,429 |
9 |
Полная поверхность стен топки |
Fст |
м2 |
Fст= ΣFi: Fст=2Fбок+Fпот+Fок+Fниз+Fфр+Fзад |
Fст=2∙95,764+51,256+95,491+ 42,566+222,773+158,429=762,043 |
10 |
Объем топки |
Vт |
м3 |
Vт=Fбокaт |
VТ= 95,764∙11,92=1141,507 |
11 |
Эффективная толщина излучающего слоя в топке |
s |
м |
s=3,6VТ/Fст |
s=3,6∙(1141,507/762,043)=5,393 |
12 |
Площадь амбразур горелок |
fгор |
м2 |
Рис. 2 |
fгор= |
Расчет геометрических характеристик ширмового пароперегревателяТаблица 6
№ п/п |
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Единица измерения |
Формула или обоснование |
Расчет |
1 |
Общее число ширм |
zш |
- |
Найдено по чертежу общего вида котла (поперечный разрез) |
zш = 20 |
2 |
Высота ширм |
hш |
м |
Рис. 7.3 |
hш = 6,526 |
3 |
Ширина газохода ширм |
агх.ш |
м |
агх.ш = ат |
агх.ш = 11,92 |
4 |
Глубина ширм по ходу газов |
bш |
м |
Рис. 7.3 |
bш = 1,352 |
5 |
Зазор между лентами в осях труб |
е |
м |
Рис. 7.3 |
0,128 |
6 |
Ширина трубной ленты |
bл |
м |
bл=(bш-e)/2 |
bл= (1,352-0,128)/2=0.612 |
7 |
Внешний диаметр трубы |
d |
мм |
Принято |
d = 32 |
8 |
Толщина стен труб |
δ |
мм |
Принято |
δ = 5 |
9 |
Поперечныйшаг |
S1 |
м |
|
|
10 |
Продольный шаг |
S2 |
м |
Принято |
S2 = 0,036 |
11 |
Число труб в ленте ширмы |
zтр.л |
- |
zтр.л=bл/S2 +1 |
zтр.л= 0,612/0,036 +1 =18 |
12 |
Число последовательных потоков пара |
zпот |
- |
Принята последовательно-параллельная схема |
zпот = 2 |
13 |
Площадь сечения для прохода пара |
|
м2 |
|
|
14 |
Расход пара через ширмы |
|
кг/ч |
|
|
15 |
Массовая скорость пара в ширмах |
ρw |
|
|
|