2.3 Функциональная схема технологических потоков

2.4 Сравнение и обоснование принятого варианта архитектурно-планировочного решения.

За основу для выполнения своего курсового проекта мною был взят рабочий проект 2006 года.

Для обоснования принятого мною варианта архитектурно-планировочного я провел сравнительный анализ исходного и принятого варианта по наиболее важным показателям:

- исходный проект не предусматривал горизонтальных и вертикальных коммуникаций предназначенных для маломобильных групп населения. В окончательном варианте предусматривается наличие двух пандусов в составе главной входной группы, а так же запроектированный пассажирский лифт;

- санитарно-гигиенические помещения по сравнению с исходным вариантом были увеличены по габаритным размерам для удобства использования их маломобильными группами населения;

- в исходном варианте входная группа терялась на общем фоне здания, в принятом варианте она привлекает к себе взгляд, выделяясь на общем фоне за счет массивного крыльца и «смайла» над дверью;

- по технико-экономическим показателям исходный вариант от окончательного не отличается.

2.5 Теплотехнический расчет наружной стены

1) Исходные данные:

-район строительства: г. Пермь;

-группа здания: общественная;

-расчетная средняя температура внутреннего воздуха жилого здания, t_int=20^оС (ГОСТ 30494-96)

-относительная влажность внутреннего воздуха общественного здания φ_int=40% (ГОСТ 30494-96)

-расчётная температура наружного воздуха в холодный период года, ^оС, для всех зданий, кроме производственных зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, для данного района строительства,t_ext= - 35⁰С (приложение А МУ: «Тепловая защита зданий»)

Расчётный коэффициент теплопроводности материала слоев O.K. λ, Вт/(м*^оС) принимаемый по СП 23-101-2004 (Приложение Д), исходя из условия эксплуатацииO.K. (А или Б), которое определяется по влажностному режиму помещения и зоне влажности района строительства.

Влажностный режим помещения определяем по таблице 1 (СНиП 23-02.2003) при t_int=20^оС иφ_int=40% , что соответствует влажностному режиму помещения - сухой. Зону влажности на территории города находим по карте зон влажности территории РФ (приложение Б МУ: «Тепловая защита зданий»). Пермь относится к сухой зоне влажности. Таким образом, посухому влажностному режиму помещения и сухому на территории города, условие эксплуатации О.К.-А (таблица 2 СНиП 23-02.2003).

Рис 1.1 Схема ограждающей конструкции

1- штукатурка, λ₁=0,76 Вт/(м* ^оС);

2 – керамзитобетон на керамзитовом песке и керамзитопенобетон,

λ₂=0,27 Вт/(м* ^оС);

3 – стеновая панель, выполненная из листовой стали, толщиной 0,4 мм и утеплителя: λ₄=0,08 Вт/(м* ^оС).

2) Расчет толщины утеплителя

Определим градусо-сутки отопительного периода D_d,⁰С по формуле 1.

(1)

где t_int=20^оС;

t_ht=-5,9 ^оС - средняя температура отопительного периода наружного воздуха;

Z_ht=229 - продолжительность отопительного периода (сутки);

Используя значение D_d и таблицу 4 СНиП 23-02.2003 определяем нормируемое значение сопротивления теплопередачеR_reg, м²* ^оС/Вт по формуле 2:

(2)

где , - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий.

Определим приведенное сопротивление теплопередаче R₀, м²* ^оС/Вт, заданной многослойной О.К., которое должно быть не менее нормируемого значенияR_reg, м²* ^оС/Вт (R₀≥R_reg).R₀находим как сумму термических сопротивлений отдельных слоев (R₁,R₂,R₃) с учетом сопротивлений теплопередаче внутренней и наружной поверхностей О.К. (R_siиR_se) по формуле 3:

(3)

R_siиR_se определяются по формулам 4 и 5 соответственно:

		(4)
		(5)

где α_int =8,7 Вт/(м²* ^оС) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности О.К., принимается согласно таблице 7 СНиПа 23-02.2003;

α_ext =23 Вт/(м²* ^оС) - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности О.К., принимается согласно таблице 8СП 23-101-2004.

Термические сопротивления отдельных слоев высчитываем по формуле 6:

		(6)

Выражаем xи получаем:

Принимаем x=200 мм, т.е. округляем до ближайшей промышленной толщины.

Тогда приведенное сопротивление теплопередаче станет равным:

Таким образом, общая толщина О.К. составляет:

которая обеспечивает требования тепловой защиты здания, т.к.

R₀=3,54 м²* ^оС/Вт>R_reg=3,48 м²* ^оС/Вт.

3) Определение расчетного температурного перепада

Расчетный температурный перепад определяется по формуле 7:

(7)

где n=1 коэффициент учитывающий зависимость положения наружной поверхности О.К. по отношению к наружному воздуху и определяемый в таблице 6 СНиПа 23-02.2003.

Подставив числовые значения получим:

Таким образом, расчетный температурный перепад ∆t₀ =1,78⁰С не превышает нормируемого значения, указанного в СНиПе 23-02.2003 ∆t_n =4,5⁰С.

4) Проверка выполнения санитарно-гигиенического показателя

Температуру внутренней поверхности τ_si,⁰С, многослойной О.К. следует определять по формуле 8:

		(8)

Для t_int=20^оС иφ_int=40% температура точки росы внутреннего воздуха определяется по приложению РСП 23-101-2004 и равна t_d=10,69 ^оС.

Таким образом, температура внутренней поверхности О.К. τ_si=18,12⁰С

больше температуры точки росы внутреннего воздухаt_d=6 ^оС, т.е. санитарно-гигиенический показатель выполняется.

Определив толщину утепляющего слоя мы получили ограждающую конструкцию, удовлетворяющую нормируемому значению сопротивления О.К. и санитарно-гигиеническому показателю.