2. Расчет червячных передач:
Исходные данные:
Т2– вращающий момент на червячном колесе, Н·м;
n2– частота вращения червячного колеса, об/мин;
u– передаточное число;
Материалы червяка и колеса:
Для червяка применяют те же марки сталей, что и для зубчатых колес.
Материалы для червячных колесвыбираются из табл. 2.1 в зависимости от скорости скольжения:
, м/с
Допускаемые напряжения:
Допускаемые контактныенапряжения вычисляют по формулам, приведенным в табл. 2.1.
Коэффициент CVучитывает интенсивность изнашивания материала. Его принимают в зависимости от скорости скольжения:
VS, м/с |
……………………… |
5 |
6 |
7 |
≥8 |
CV |
……………………… |
0,95 |
0,88 |
0,83 |
0,8 |
Допускаемые напряжения на изгиб[σ]F(МПа) определяют для материалов:
IиIIгрупп [σ]F= 0,25 ∙σТ+ 0,08 ·σВ
IIIгруппы [σ]F= 0,22 ·σВ
табл. 2.1
Группа |
Материалы |
Способ отливки |
Механические свойства, МПа |
Допускаемые контактные напряжения [σ]H, МПа | |||
σВ |
σТ | ||||||
I |
оловянные бронзы |
БрОНФ 10-1-1 VS≤25 м/с |
ц |
285 |
165 |
CV ∙ 0,9 ∙σВ | |
БрОФ 10-1 VS≤12 м/с |
к |
275 |
200 | ||||
з |
230 |
140 | |||||
БрОЦС 5-5-5 VS≤8 м/с |
к |
200 |
90 |
CV ∙ 0,9 ∙σВ | |||
з |
145 |
80 | |||||
II |
безоловянные бронзы и латуни |
БрАЖН 10-4-4 VS≤5 м/с |
ц |
700 |
460 |
300 – 25 · VS | |
к |
650 |
430 | |||||
БрАЖМц 10-3-1,5 VS≤5 м/с |
к |
550 |
360 | ||||
з |
450 |
300 | |||||
БрАЖМц 9-4 VS≤5 м/с |
ц |
530 |
245 | ||||
к |
500 |
230 | |||||
з |
425 |
195 | |||||
ЛАЖМц 66-6-3-2 VS≤4 м/с |
ц |
500 |
330 |
275 – 25 · VS | |||
к |
450 |
295 | |||||
з |
400 |
260 | |||||
III |
серые чугуны |
СЧ18 |
σВ= 355 МПа |
200 – 35 · VS | |||
СЧ15 |
σВ= 315 МПа |
Примечание: Способы отливки: ц – центробежный, к – в кокиль, з – в землю (при единичном производстве).
Межосевое расстояние:
, м
где [σ]Н– в Па.
Полученное межосевое расстояние переводят в миллиметры и округляют в большую сторону до стандартного числа из ряда:
50 63 71 80 90 100 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355 400 450 500
Основные параметры передачи:
Число зубьев колеса Z2=Z1·u,
где Z1– число заходов червяка, определяется в зависимости от передаточного числа:
u |
…………………………………… |
8…14 |
16…30 |
≥31,5 |
Z1 |
…………………………………… |
4 |
2 |
1 |
Предварительные значения:
модуля передачи (получают интервал значений):
коэффициента диаметра червяка:
В формулу для qподставляют близкое к расчетному стандартное значение модуля (табл. 2.2):
табл. 2.2
m,мм |
2,5 3,15 4 5 |
6,3 8 10 12,5 |
16 |
q |
8 10 12,5 16 20 |
8 10 12,5 14 16 20 |
8 10 12,5 16 |
Полученное значение qокругляется до ближайшего стандартного (табл. 2.2).
Минимально допустимое значение qиз условия жесткости червякаqmin= 0,212 ∙Z2.
Коэффициент смещения:
Если по расчету коэффициент смещения │X│ > 1, то изменяютaW,q,Z2,m.
Фактическое передаточное число:
Отклонение от заданного передаточного числа не более 4%.
Размеры червяка и колеса (рис. 2.1):
Червяк:
Делительный диаметр
Диаметр вершин витков
Диаметр впадин
Длина b1нарезанной части червяка определяется по таблице 2.3:
табл. 2.3
Коэффициент смещения Х |
Расчетные формулы при числе заходов червяка Z1 | |
1 и 2 |
4 | |
–1,0 |
b1 ≥ (10,5 + 0,06 ∙ Z2) · m |
b1 ≥ (10,5 + 0,09 ∙ Z2) · m |
–0,5 |
b1 ≥ (8 + 0,06 ∙ Z2) · m |
b1 ≥ (9,5 + 0,09 ∙ Z2) · m |
0 |
b1 ≥ (11 + 0,06 ∙ Z2) · m |
b1 ≥ (12,5 + 0,09 ∙ Z2) · m |
+0,5 |
b1 ≥ (11 + 0,1 ∙ Z2) · m |
b1 ≥ (12,5 + 0,1 ∙ Z2) · m |
+1,0 |
b1 ≥ (12 + 0,1 ∙ Z2) · m |
b1 ≥ (13 + 0,1 ∙ Z2) · m |
Расчетное значение b1увеличивают: на 25 мм приm< 10 мм, на 35 мм приm= 10…16 мм и округляют в большую сторону до стандартного числа.
Червячное колесо:
Диаметр делительной окружности колеса
Диаметр окружности вершин зубьев
Диаметр колеса наибольший
Диаметр впадин
Ширина венца ,
где ψa= 0,355 приZ1= 1 и 2;
ψa= 0,315 приZ1= 4.
Рис. 2.1 Размеры червяка и червячного колеса
Проверочный расчет передачи на прочность:
Определяется скорость скольжения в зацеплении:
, м/с
где (V1– окружная скорость на червяке, м/с;n1=n2∙u, об/мин;d1– в м);
γ– угол подъема линии витка (табл. 2.4)
табл. 2.4
Z1 |
γиθ |
При коэффициенте qдиаметра червяка | |||||
8 |
10 |
12,5 |
14 |
16 |
20 | ||
1 |
γ |
7°07' |
5°43' |
4°35' |
4°05' |
3°35' |
2°52' |
2 |
γ |
14°02' |
11°19' |
9°05' |
8°07' |
7°07' |
5°43' |
4 |
γ |
26°24' |
21°48' |
17°45' |
15°57' |
14°02' |
11°19' |
По полученному значению VSуточняют допускаемое напряжение по формуле из таблицы 2.1.
Расчетное контактное напряжение:
где – начальный диаметр червяка;
KV– скоростной коэффициент. ПриV2≤ 3 м/сKV= 1. ПриV2> 3 м/с коэффициентKVпринимают равным коэффициентуKНV(табл. 1.5) для цилиндрических прямозубых колес твердостью НВ < 350 той же степени точности.
Окружная скорость колеса , м/с.
КПД передачи:
где γW– угол подъема линии витка на начальном цилиндре,
ρ– приведенный угол трения. Значенияρпринимают из таблицы 2.5 в зависимости от скорости скольжения:
табл. 2.5
VS, м/с |
0,5 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3 |
4 |
7 |
10 |
15 |
ρ |
3°10' |
2°30' |
2°20' |
2°00' |
1°40' |
1°30' |
1°20' |
1°00' |
0°55' |
0°50' |
3°40' |
3°10' |
2°50' |
2°30' |
2°20' |
2°00' |
1°40' |
1°30' |
1°20' |
1°10' |
Примечание: Меньшее значение ρ для оловянной бронзы, большее – для безоловянной бронзы, латуни и чугуна.
Силы в зацеплении:
Окружная сила на колесе, равная осевой силе на червяке:
, Н
Окружная сила на червяке, равная осевой силе на колесе:
, Н
Радиальная сила:
, Н
Проверка зубьев колеса по напряжениям изгиба:
Расчетное напряжение изгиба:
где KV– скоростной коэффициент (см. выше),
mиdW1– в м;
YF– коэффициент формы зуба, который принимают в зависимости от
ZV2 |
20 |
24 |
26 |
28 |
30 |
32 |
35 |
37 |
40 |
45 |
50 |
60 |
80 |
100 |
150 |
300 |
YF |
1,98 |
1,88 |
1,85 |
1,80 |
1,76 |
1,71 |
1,64 |
1,61 |
1,55 |
1,48 |
1,45 |
1,40 |
1,34 |
1,30 |
1,27 |
1,24 |
Тепловой расчет:
Червячный редуктор в связи с невысоким КПД и большим выделением теплоты проверяют на нагрев.
Мощность на червяке , Вт.
Температура нагрева масла, °С:
без искусственного охлаждения:
;
с охлаждением вентилятором:
где ψ= 0,3 – коэффициент, учитывающий отвод теплоты от корпуса редуктора в плиту или раму;
[t]РАБ= 95° – максимальная допустимая температура нагрева масла;
КТ= 9…17 Вт / (м2∙ °С) – коэффициент теплоотдачи (большие значения при хороших условиях охлаждения);
Поверхность охлаждения корпуса А(м2) равна поверхности всех его стенок, кроме поверхности дна, которой он крепится к плите или раме. Приближенно поверхность охлаждения корпуса можно брать в зависимости от межосевого расстояния передачи:
aW, мм |
…... |
80 |
100 |
125 |
140 |
160 |
180 |
200 |
225 |
250 |
280 |
А, м2 |
…... |
0,16 |
0,24 |
0,35 |
0,42 |
0,53 |
0,65 |
0,78 |
0,95 |
1,14 |
1,34 |
Коэффициент КТВпри обдуве вентилятором:
nB |
…………………………... |
750 |
1000 |
1500 |
3000 |
KTB |
…………………………... |
24 |
29 |
35 |
50 |
Здесь nВ=n1 – частота вращения вентилятора, об/мин.