- •Федеральное агентство по образованию
- •1.2. Области применения железобетонных и каменных конструкций
- •1.3. Перспективы развития
- •Раздел 2. Общие положения
- •2.1. Сущность железобетона
- •2.2. Достоинства и недостатки железобетонных конструкций
- •2.3. Виды железобетонных конструкций
- •Раздел 3. Бетон
- •3.1. Общие сведения
- •3.2. Классификация бетонов
- •3.3. Структура бетона
- •3.4. Собственные деформации бетона
- •3.5. Прочность бетона
- •3.5.1. Кубиковая прочность
- •3.5.2. Призменная прочность
- •3.5.3. Прочность бетона на осевое растяжение
- •3.5.4. Прочность бетона на срез и скалывание
- •3.5.5. Классы и марки бетона
- •Как случайной величины:
- •3.5.6. Прочность бетона при длительном действии нагрузки
- •3.5.7. Прочность бетона при многократно повторяемых нагрузках
- •3.5.8. Динамическая прочность бетона
- •3.6. Деформативность бетона
- •3.6.1. Деформации при однократном загружении кратковременной нагрузкой
- •При сжатии и растяжении:
- •3.6.2. Деформации при длительном действии нагрузки
- •Различной длительности загружения.
- •3.6.3. Деформации бетона при многократно повторяющемся действии нагрузки
- •При многократном повторном загружении бетонного образца:
- •4.2. Физико-механические свойства сталей
- •4.3. Классификация арматуры
- •4.4. Применение арматуры в конструкциях
- •4.5. Арматурные сварные изделия
- •4.6. Арматурные проволочные изделия
- •4.7. Соединения арматуры
- •4.8. Неметаллическая арматура
- •Раздел 5. Железобетон. Свойства
- •5.1. Сцепление арматуры с бетоном
- •5.2. Условия совместной работы бетона и арматуры
- •5.3. Анкеровка арматуры в бетоне
- •5.4. Защитный слой бетона в железобетонных элементах
- •5.5. Собственные напряжения в железобетоне
- •5.6. Коррозия железобетона и меры защиты от нее
- •Раздел 6. Основы теории сопротивления железобетона
- •6.1. Стадии напряженно-деформированного состояния (ндс)
- •6.2. Метод расчета железобетонных конструкций по предельным состояниям
- •6.2.1. Две группы предельных состояний
- •6.2.2. Классификация нагрузок. Нормативные и расчетные нагрузки.
- •6.2.3. Нормативные и расчетные сопротивления бетона
- •6.2.4. Нормативные и расчетные сопротивления арматуры
- •6.2.5. Коэффициенты метода предельных состояний
- •Раздел 7. Изгибаемые элементы
- •7.1. Конструктивные требования к армированию элементов
- •7.2. Конструирование плит
- •7.3. Конструирование балок
- •7.4. Расчет сечений изгибаемых балок по предельным состояниям I группы
- •7.4.1. Общий способ расчета прочности по нормальным сечениям
- •По нормальному сечению.
- •7.4.2. Расчет прочности по нормальным сечениям элементов прямоугольного и таврового профилей
- •7.4.3. Расчет прочности элементов по наклонным сечениям
- •Расчете его по прочности на действие поперечной силы
- •Раздел 8. Внецентренно-сжатые элементы
- •8.1. Конструирование внецентренно-сжатых элементов
- •8.2. Расчет прочности внецентренно-сжатых элементов
- •Внецентренно-сжатого элемента
- •8.4. Сжатые элементы, усиленные косвенным армированием
- •8.5. Расчет прочности элементов на местное действие нагрузки
- •Раздел 9. Растянутые элементы
- •9.1. Конструктивные особенности
- •9.2. Расчет прочности центрально-растянутых элементов
- •9.3. Расчет прочности внецентренно-растянутых элементов
- •Раздел 10. Предварительное напряжение в железобетонных конструкциях
- •10.1. Сущность предварительного напряжения
- •10.1.1. Способы и методы натяжения арматуры
- •10.1.2. Виды обжатия
- •10.1.3. Виды анкеров
- •10.2. Значения предварительных напряжений
- •10.3. Потери предварительных напряжений
- •Раздел 11. Каменные и армокаменные конструкции
- •1.Материалы для каменной кладки и их свойства
- •Основной характеристикой каменных материалов для несущих
- •1.1. Кирпич.
- •1.2. Керамические камни.
- •1.3. Естественные камни.
- •1.4. Раствор.
- •2.Прочность кладки при сжатии
- •2.1. Неармированная кладка
- •2.2.Армированная кладка
- •При внецентренном сжатии с малым эксцентриситетом
- •3. Местное сжатие (смятие)
- •4.Коэффициент продольного изгиба
- •5. Деформационные швы
- •6. Жесткость зданий с каменными стенами
- •7. Расчет элементов зданий с каменными
- •7.1.Общие указания
- •7.2. Центрально сжатые элементы
- •7.2.1.Примеры расчета центрально сжатых элементов
- •7.3.Внецентренно сжатые элементы
- •7.3.1.Случай малых эксцентриситетов.
- •7.3.2.Случай больших эксцентриситетов.
- •7.3.3.Примеры расчета центрально сжатых элементов
- •8.Расчет по раскрытию трещин
- •10. Расчет кирпичного здания на горизонтальную
- •Расчетной силой n, с коэффициентом перегрузки 0,9;
- •Литература
7.3.2.Случай больших эксцентриситетов.
При больших эксцентриситетах краевое напряжение кладки сжатию больше, чем при центральном сжатии, и близко к расчетному сопротивлению кладки смятию.
Расчет внецентренно сжатых элементов с большими эксцентриситетами производится по формуле
N= φ1 х R х А х Ψ
Коэффициент Ψ определяется по формулам, приведенным в табл…
Подставив значение Ψ в формулу для неармированной кладки получим выражения для расчета внецентренно сжатых элементов с большими эксцентриситетами:
при тавровом сечении
N= φ1 х R х А х √ А/Ас ;
при прямоугольном сечении
2℮ о
N= φ1 х R х А х √ (1 - ------- )2 ;
h
где А- площадь всего сечения элемента;
Ас- часть площади сечения, уравновешивающая внецентренно приложенную силу ( при прямоугольной эпюре напряжений);
φ1 –приведенный коэффициент продольного изгиба при ℮о > 0,45у
Приведенный коэффициент продольного изгиба равен
φ + φс
φ1 ------------;
2
где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения А;
φс – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения Ас при гибкости:
для таврового сечения:
H
λhс = ----------------;
2(у -2ео )
для прямоугольного сечения
H
λhс = -----------;
h -2ео
(Н- высота элемента при однозначной эпюре момента по всей длине)
Площадь Ас и высоту hс сжатой части сечения определяют по формулам:
для таврового сечения
Ас = 2 (у - ℮о ) в; hс = 2 (h - ℮о );
для прямоугольного сечения
2℮ о 2℮ о
Ас = А х (1 - ---- ) ; hс = h х (1 - ---- );
h h
где в – ширина сжатой полки в зависимости от направления эксцентриситета (рис.9);
h – высота сечения;
у – расстояние от центра тяжести сечения до края сечения в сторону эксцентриситета.
а) б) в) г) д)
Рис.9 Эпюры напряжений в кладке при тавровом сечении:
а- центральное сжатие; б- внецентренное сжатие при ℮о < 0,45у с эксцентриситетом в сторону ребра; ℮- то же, в сторону полки; г- внецентренное сжатие при ℮о > 0,45у с эксцентриситетом в сторону ребра; д- то же в сторону полки.
Используя выражения несущей способности по заданным расчетным усилиям N и М и размерам поперечного сечения определяются фактические напряжения в кладке σ по формулам:
при тавровом сечении
N
σ = --------------------- ;
φ1 х Ас х √ Ас/А
при прямоугольном сечении
N
σ = ---------------------------------- ;
2℮ о
φ1 х Ас х √ (1- ---- )2;
h
Затем по табл… принимают соответствующую марку камня и раствора и вычисляют несущую способность элемента по расчетному сопротивлению кладки.
Элементы, работающие на внецентренное сжатие, дополнительно рассчитывают на центральное сжатие в плоскости, перпендикулярной к плоскости момента.
7.3.3.Примеры расчета центрально сжатых элементов
Исходные данные Рассчитать простенок третьего этажа
примера 5. пятиэтажного здания в связи с надстройкой
шестого этажа. Размеры простенка в плане и нагрузки на простенок приведены на рис.10. Высота простенка составляет Н= 3,2 м.
Простенок нагружен расчетной постоянной нагрузкой G= 500 кН и нагрузкой от междуэтажного перекрытия Р= 143 кН, приложенной с эксцентриситетом 15см.
Решение.
Толщина стены превышает 30см и поэтому влияние длительного действия нагрузки можно не учитывать - mg =1.
Полная нагрузка на простенок
N= G+ Р= 500 + 148 = 643 кН.
Нагрузка от перекрытия создает момент относительно оси простенки
М= Р х ℮ = 143х 15 = 2140 кН.см.
Эксцентриситет приложения полной нагрузки N относительно оси простенка
M 2140 h 39
℮ о = ---- = ------- = 3,33см<0,45 --- = 0,45 --- =
N 643 2 2
= 8,8 см.
Имеет место внецентренное сжатие с
малым эксцентриситетом.
Гибкость простенка
H 320
λhс = ----------- = ------ = 8,42
h –2℮о 38
Упругая характеристика кладки из керамических камней на растворе марки 25 и выше по табл.11
= 1000.
Рис. 10 . К примеру 5.
Коэффициент продольного изгиба по табл.
φ =0,9
Площадь простенка, вводимая в расчет
А= 130 х 38 = 4940 см2 = 0,494 м2
Напряжения в кладке простенка
2ео 2х 3,33
N (1+ ----- ) 643 ( + --------- )
h 38
σ = --------------------- = ------------------------ = 1700кПа=1,7МПа
φ х А 0,9 х 0,494
По табл.2 принимаем керамические камни марки 100 на растворе марки 75 с расчетным сопротивлением R= 1,7 МПа или камни марки 150 на растворе марки 50 с расчетным сопротивлением R= 1,8 МПа.
Несущая способность простенка
φ х R х А 0,9 х 1,7 х 103х 0.494
N(100)= --------------- = ------------------------------ = 643,4 кН≈ N= 643кН.
2ео 2 х 3,33
1 + --------- 1+ ------------
h 38
0,9 х 1,8 х 103х 0,494
N(150)= ---------------------------- = 680,9 кН > N= 643кН.
2 х 3,33
1+ ---------------
38
Прочность простенка в обеих случаях обеспечена.
Исходные данные Рассчитать простенок первого этажа
примера 6. пятиэтажного здания в связи с
надстройкой шестого этажа. Размеры простенка и нагрузки на простенок приведены на рис.11. Высота простенка
составляет Н= 3,6м.
Простенок нагружен расчетной продольной силой G= 730 кН и нагрузкой от перекрытия 1-го этажа Р= 170 кГ, приложенной с эксцентриситетом е = 15см.
Решение.
Полная нагрузка на простенок 1-го этажа n= 730 + 170 = 900 кН.
Нагрузка от перекрытия 1-го этажа создает момент относительно оси простенка.
М= 170 х 15 = 2550 кН.см
Эксцентриситет приложения полной нагрузки N относительно оси простенка
M 2550 h 38
ео = ---- = ------ = 2,85см<0,45 --- = 0,45 ---- =
N 900 2 2
= 8,8 см.
Имеет место случай малых
эксцентриситетов.
Гибкость простенка
H 360
λhс = ------- = ----- = 9,5
h 38
Упругая характеристика кладки из керамических камней на растворе марки 25 и выше по табл.
= 1000.
Рис.11 . К примеру 6
Коэффициент продольного изгиба по табл.
φ =0,885
Площадь простенка, вводимая в расчет
А= 130 х 38 = 4940 см2 = 0,494 м2
Напряжения в кладке простенка
2ео 2х 2,85
N (1+ ------ ) 900 ( + --------- )
h 38
σ = --------------------- = ------------------ = 2370кПа=2,37МПа
φ х А 0,885 х 0,494
Простенок сложен из керамических камней марки 150 на растворе марки 50 с расчетным сопротивлением R= 1,8 МПа.
Так как σ = 2,37 МПа >R= 1,8 МПа, то кладку простенка необходимо армировать. При гибкости простенка λhс = 8,42 <15 принимаем сетчатое армирование простенка из обыкновенной проволоки ВI с Rs = 180 МПа.
Определяем процент армирования μ, при котором расчетное сопротивление армированной кладки Rs.c. = 2,4 МПа ≈ σ
(σ – R) х 50 (2,4 – 1,8) х 50
μ = ---------------------- = ------------------------------- = 0,24%
4 ео 4 х 2,85
Rs (1- ------ ) 180 (1- -----------)
h 38
Так как кладка армирована, необходимо внести поправку в величину упругой характеристики кладки и повторить расчет.
Упругая характеристика армированной кладки
R 1,8
s = . --------- = 1000 ------ = 750
Rs.k. 2,4
Коэффициент продольного изгиба при гибкости λhс = 8,42 и = 750
по табл. равен φ = 0,86
Напряжения в кладке простенка при φ = 0,86
2х 2,85
900 ( + --------- )
38
σ = --------------------- = 2436кПа=2,436МПа
0,86 х 0,494
Процент армирования кладки при σ= 2,436 МПа
(2,436-1,8) х 50
μ = -------------------------- = 0,253%
4 х 2,85
180 (1- ----------)
38
Расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии из кирпича марки 150 на растворе марки 50 при μ = 0,253%
2 Rs 4 ео 2 х 180 4 х 2,85
Rs.k. = R + -------------- μ х 1- ----- = 1,8 + ------ х 0,253 (1- -----------) = 2,44МПа
100 h 100 38
Несущая способность простенка из кладки. армированной сетками
1 1
N= φ х Rs.k. х А ------------------ = 0,86 х 2,44 х (1000) х 0,494 х ------- = 901,4кН>900 кН
2 ео 2х2,85
1+ ------- 1+------
h 38
Шаг между стержнями сетки при диаметре стержней 5мм с аs = 0,196см2 и при шаге сеток в кладке s= 22,5 см.
200 х аs 200 х 0,196
с = ---------- = ---------------- = - 6,88 см
μ х s 0,253 х 22,5
Назначаем шаг стержней в сетке равным 6,0 см. Армирование простенка показано на рис.11
Исходные данные Подобрать марки камня и раствора для
примера 7 кирпичного простенка с пилястром
(таврового сечения) на 3-ем этаже
промышленного здания.
Высота простенка составляет 5.1 м. Нагрузки на простенок и его размеры в плане приведены на рис.12 . Простенок загружен продольной силой от вышележащих этажей N1 = 1150 кН и нагрузкой от междуэтажного перекрытия Р= 150 кН, приложенной к пилястру.
Решение
Так как толщина простенка больше 30см, то влияние длительного действия нагрузки не учитывается = mg=1.
Определяем геометрические
характеристики простенка:
- площадь сечения.
А = Аст + Апил. = 155 х 64 + 64 х 52 =
=9920 + 3320 = 13240 см2
-статический момент сечения относительно грани пилястра
hст hст
S= Аст ( ------- + h пил.) + Апил.--------------- =
2
64 52
= 9920 ( ------- + 52) + 3320--------- = 918000см3
2
-положение центра тяжести сечения
относительно грани пилястра
Рис. 12. К примеру 7.
S 918000
уо= ----- = ----------- = 69 см;
А 13240
-расстояние от центра тяжести сечения до грани стены
у= d – уо = 116 – 69 = 47 см.
Эксцентриситет приложения нагрузки относительно центра тяжести
сечения
-N1 х е1 + Р х е1 - 1150+ 15 + 150 х 43
ео = ------------------- = ---------------------------- = - 8 см,
N1 + Р 1150 + 150
hст 64
где е1 = hпил + ------- - уо = 52 + ---- - 69 = 15см;
2 2
hпил 52
е2 = уо + ------- = 69 - ---- = 43см;
2 2
Эксцентриситет приложения нагрузки ео = 8см < 0,45у = 0,45х47=21см. Следовательно, имеет место случай малых эксцентриситетов.
Момент инерции сечения простенка относительно центра тяжести
155х 643 64 64х 523 52
I = ---------- + 155 х 64 ( 47- -----)2 + -------- + 64 х 52 (69- ----)2 =12521408см4
12 2 12 2
Радиус инерции сечения простенка
I 12521408
r = √ ----- = √ ------------------ = 31 см.
А 13240
Упругая характеристика кладки на растворе марки 25 и выше по табл.
= 1000
Приведенная гибкость простенка высотой ℓо = Н= 5,1м
ℓо 510
λr = ------- = ----- = 16,5
r 31
Коэффициент продольного изгиба простенка по табл.
φ =0,985
Напряжения в кладке простенка
℮о 8
N (1+ ------- ) ( 1150+150) (1+ -------- )
h-у 116-47
σ = --------------------- = ------------------------------------ = 1160кПа=1,16МПа
φ х А 0,885 х 0,494
По табл. 2 принимаем кирпич марки 100 на растворе марки 25. Им соответствует кладка с расчетным сопротивлением R= 1,3 МПа > σ = 1,16 МПа.
Несущая способность простенка при принятой кладке
1 1
N=φ х R. х А -------------- = 0,985 х 1,3 х(1000) х 1,324 х ------------ = 1519кН>1300 кН
ео 8
(1+ ---- ) ( 1+--------- )
h-у 116-47
Несущая способность простенка обеспечена.
Исходные данные Рассчитать простенок первого этажа
примера 8. промышленного здания с размерами,
приведенными в примере 7.
Нагрузки на простенок приведены на рис.13 . Величины нагрузок N1=2200кН; Р= 250кН и полная N = 2150кН.
Высота простенка Н= 6,1м.
Решение
Так как размеры сечения не изменились, то и геометрические характеристики сечения остались неизменными:
-площадь сечения А= 13240см2;
-момент инерции I= 12521408см4;
-радиус инерции ч= 31см;
-положение центра тяжести сечения
уо= 69см;
-расстояние границ стены у-47см.
эксцентриситет равнодействующей
всех сил N= 2450 кН относительно центра тяжести сечения
Рис.13. К примеру 8
-N1 х е1 + Р х е2 - 2200х 15 + 250 х 43
ео = ------------------- = ---------------------------- = 9,1 см.<
N 2450
< 0,45у = 0,45х47 = 21см.
Имеет место случай малых эксцентриситетов.
Упругая характеристика кладки = 1000
Приведенная гибкость простенка λч = 16,5
Коэффициент продольного изгиба φ = 0,985
Напряжения в кладке простенка
℮о 9,1
N (1+ ---- ) 2450 (1+ -------- )
h-у 116-47
σ = --------------------- = ------------------------------- = 2130кПа=2,13МПа
φ х А 0,985
По табл.2 принимаем кирпич марки 100 на растворе марки 50. Этой кладке соответствует расчетное сопротивление R= 1,5МПа. Так как R< σ , то столб армируем горизонтальными прямоугольными сетками.
Необходимый процент армирования простенка при прямоугольных сетках из обыкновенной проволоки В-I с Rs = 180 МПа.
(σ – R) х 50 (2,4 – 1,8) х 50
μ = ---------------------- = --------------------- = 0,286%
2 ео 2х 9,1
Rs (1- ------- ) 180 (1----------)
у 47
Так как кладка армирована, то вносим поправку в величину упругой характеристики кладки и повторяем расчет.
Упругая характеристика армированной кладки при Rs.k = 2,15Ма
R 1,5
s = --------- = 1000 ------ = 700
Rs.k. 2,15
Коэффициент продольного изгиба армированной кладки при λч = 16,5 и s.k. = 700 по табл.
φ = 0,977
Расчетное сопротивление армированной кладки при μ= 0,3%
2Rs ℮о 2х180 2х9,1
Rs.k= R + ---------- μ (1- -----) = 1,5+ --------- х 0,3 (1- ---------)=2,16МПа
100 у 100 47
Несущая способность простенка из армированной кладки при внецентренном сжатии
1 1
N=φ х Rs.k.. х А --------- = 0,977 х 2,16х(1000) х 1,324 х ------------------- =2468,5кН>2450 кН
℮о 9,1
(1+ ---- ) (1+---------- )
h-у 116-47
Прочность армированного простенка достаточна для восприятия действующей нагрузки.
Исходные данные Подобрать необходимые марки камня и
примера 9. раствора для простенка прямоугольного
сечения и проверить его несущую спо-
собность.
Высота простенка составляет Н= 4,2м. Размеры сечения простенка в х h = 103 х 51см. Простенок нагружен продольной силой N= 230кН и силой Р=190кН, приложенной с эксцентриситетом ℮ = 18,5см. Нагрузки на простенок приведены на рис.14.
Решение.
Площадь простенка составляет А = 103х51 = 5253см2 > 3000см2
Следовательно, влияние длительного действия нагрузки можно не учитывать –mg =1.
Изгибающий момент от действия силы Р
М= Р х ℮= 190 х 18,5 = 3515кНсм
Эксцентриситет приложения полной
нагрузки
М 3515
℮о = ------ = ------ = 15,3 см
N 230
Имеет место случай больших
эксцентриситетов, так как
h 51
℮о = 15,3см > 0,45 – = 0,45 х --- = 11,5см.
2 2
Принимаем упругую характеристику кладки, отвечающу марке
раствора 25 и выше (см. табл. )
= 1000
Гибкость сжатой части простенка и коэффициент продольного изгиба
для нее
420
λп = ----- = 8, 25; φ = 0,91
51
Гибкость сжатой части простенка и коэффициент продольного изгиба
для нее
420
λhс = ----- = 20,6; φс = 0,63
20,4
h
Приведенный коэффициент продольного изгиба при ℮о ≥ 0,45---- равен
2
φ + φс 0,91+0,63
φ1 ------------- = ------------------- = 0,77
2 2
Фактические напряжения в кладке простенка
N 420
σ = --------------------------- = -------------------------------------- = 1913кПа=1,91МПа
℮о 2х15,3
φ1 х А √ (1+ ------ ) 0,77 х 0,5253 √ (1+-------- )2
h 51
По табл.2 принимаем кирпич марки 150 на растворе марки 75. Им соответствует кладка с расчетным сопротивлением R= 2,0 МПа.
Несущая способность простенка
2℮о 2х15,3
N= φ1 х Rх А √ (1- ---- )2 =0,77х2,0(1000)х0,5253 √ (1- -------)2 =
h 51
= 439,2 кН >420 кН.
Прочность простенка при принятых марках кирпича и раствора обеспечена.
Исходные данные Подобрать марки камня и раствора для
примера 10 кирпичного простенка таврового сечения
(с пилястром) высотой 5,1м.
Нагрузки на простенок и его размеры в плане приведены на рис.15 . Простенок загружен продольной силой N= 700кН и изгибающим моментом М= 280 кН.м.
Решение
Так как толщина простенка больше 30см, то влияние длительного действия нагрузки можно не учитывать –mg =1.
Определяем геометрические характери-
стики простенка:
-площадь сечения
А= Аст- Апил. = 155х64+64х39= 9920+
+2496 = 12406см2;
-статический момент сечения относи-
тельно грани пилястра
hст hст
S= Аст ( ----- + h пил.) + Апил.----- =
2 2
64 39
= 9920( ---- + 39) + 2496---- = 752992см3
2 2
-положение центра тяжести сечения
относительно грани пилястра
S
Рис. 15. К примеру 10 уо=----- = 752992/12400=60,5см;
А
-расстояние от центра тяжести сечения до грани стены
у= 64+ 39 –60,5 = 42,5 см.
Момент инерции сечения простенка относительно центра тяжести
155х 643 64х 393
I = ---------- + 155 х 64 ( 42,5-0,5х64)2 + -------- + 64 х 39 (69- 0,5х39)2 =
=8675483см4 = 0,868 м4
Радиус инерции сечения простенка
r= √ I/ А = √ 8675483/ 12416 = 26,4см
Эксцентриситет приложения нагрузки относительно центра тяжести
сечения М 280
℮о = ------- = ------ = 0,4м= 40см.
N 700
Так как ℮о = 40см > 0,45у = 0,45 х 42,5 = 19,125см, то имеет место случай больших эксцентриситетов.
Упругая характеристика кладки = 1000
Гибкость простенка для всего сечения
ℓо 510
λr = ------- = ----- = 19,3
r 26,4
Коэффициент продольного изгиба простенка ( для всего сечения)
φ =0,965
Площадь сжатой части сечения
Ас= 2(уо- ℮о )во – 2( 60,5-40) х 64 = 2624см2
Гибкость сжатой части сечения
ℓо 510
λч = ------- = ---------------- = 12,44
(уо- ℮о ) 2(60,5-40)
Коэффициент продольного изгиба сжатой части сечения φс =0,825
Приведенный коэффициент продольного изгиба
φ1 = 0,5(φ + φс ) = 0,5 (0,965+0,825) = 0,895
Определяем напряжения в кладке сжатой зоны
N 420
σ = --------------------------- = -------------------------------------- = 1775кПа=1,78МПа
12416
φ1 х Ас √А/Ас 0,895 х 0,2624√ ---------
2624
По табл. принимаем кирпич марки 150 на растворе марки 50. Им соответствует кладка с расчетным сопротивлением R= 1,8 МПа.