- •1.1.1 Данные для проектирования
- •1.1.2 Расчет полки плиты
- •1.1.3 Расчет поперечного ребра
- •0,294КН/м,
- •1.1.4 Расчет продольных ребер по I группе предельных состояний
- •1.1.4.1 Определение погонных нагрузок и расчетных усилий
- •1.1.4.2 Подбор площади сечения напрягаемой арматуры
- •1.1.4.3 Определение геометрических характеристик приведенного сечения
- •1.1.4.4 Определение потерь предварительного напряжения
- •1.1.4.5 Проверка прочности нормальных сечений
- •1.1.4.6 Расчет прочности наклонных сечений
- •1.1.5 Расчет плиты по II-й группе предельных состояний
- •1.1.5.1 Расчет по образованию нормальных трещин
- •1.1.5.2 Расчет по образованию наклонных трещин
- •1.1.5.3 Расчет прогибов плиты
- •1.1.6 Конструирование плиты
1.1.4.5 Проверка прочности нормальных сечений
Выполняется для стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации.
Стадия изготовления
Нормальные сечения плиты проверяют на внецентренное сжатие, рассматривая усилие обжатия как внешнюю внецентренно приложенную силуNp.Проверку производим для сечения в конце длины зоны передачи напряжений, где разгружающее влияние собственного веса плиты наименьшее.
В наиболее обжатой зоне сечения расположены арматурные стержни напрягаемые 2ø25 А-IV () и обычные 2ø10A-III (), в менее обжатой зоне -продольные стержни сеток полки 12ø4Bp-I и верхние стержни каркасов продольных ребер 2ø4 Bp-I ().
Рабочая высота сечения плиты hQ = 400 - 30 - 370 мм, расстояние от сжатой грани до центра тяжести всей арматуры в наиболее обжатой зоне сечения
Расчетное сопротивление бетона сжатию в стадии изготовления принимается для класса бетона, численно равному передаточной прочности с коэффициентом условий работы:
[5, таблица 14].
Коэффициент точности натяжения по п. 1.18 [5]:
= 378 МПа - предварительное напряжение с учетом потерь,
p = 100 МПа - допустимое отклонение величины
- количество напрягаемых стержней.
Тогда
Усилие обжатия в стадии изготовления по п. 3.44 [5]
Эксцентриситет продольного усилия
Так как ширина продольных ребер переменна, приближенно принимаем ее на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры
Высота сжатой зоны бетона при отсутствии напрягаемой арматуры в растянутой зоне (Asp = 0)
здесь граничная относительная высота сжатой зоны бетона принята по табл. 33 [5] для класса бетона В35.
Несущая способность сечения в стадии обжатия
8. Проверяем прочность сечения
следовательно, прочность плиты в стадии изготовления обеспечена.
Стадия эксплуатации
Проверку выполним по блок-схеме 3 прил. I, составленной в соответствии с п. 3.9-3.13 [5]. Продольную арматуру в сжатой полке не учитываем, т.к. она не удовлетворяет конструктивным требованиям п. 5.39 [5]. Проверяем нормальное сечение в середине пролета, где действует максимальный изгибающий момент М= 147,3 кН∙м от расчетных нагрузок при коэффициенте надежности
1. Расстояние от растянутой грани сечения до центра тяжести всей растянутой арматуры a = мм (см. определение значенияв предыдущем пункте).
2. Рабочая высота сечения
3. (см. расчет полки плиты).
4.
7. при коэффициенте условий работы бетона [5, п. 3.6].
8. Граничная относительная высота сжатой зоны бетона
Относительная высота сжатой зоны бетона в тавровом сечении для определения коэффициентапо п. 3.13 [5]
Коэффициент условий работы напрягаемой арматуры
следовательно, принимаем
11. Устанавливаем положение нижней границы сжатой зоны
т.е. граница сжатой зоны проходит в полке и проверку прочности производим как для прямоугольного сечения шириной согласно п. 3.9 [5].
12. Относительная высота сжатой зоны
13. При значенииможно без вычислений принять для напрягаемой арматуры А-V коэффициентусловий работы (по рекомендации п. 3.7 [5]).
14. Высота сжатой зоны при отсутствии сжатой арматуры
следовательно, нижняя граница сжатой зоны действительно проходит в полке.
15. Несущая способность нормальных сечений плиты
16. При прочность нормальных сечений плиты обеспечена.