Лекция 13

ПОЖАРЫ.

ПРОТИВОПОЖАРНАЯ ЗАЩИТА СООРУЖЕНИЙ И ОБЪЕКТОВ СИЛОВОЙ ЭЛЕКТРОНИКИ СИСТЕМАМИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ ВЫСОКОКРАТНОЙ ПЕНОЙ.

АВТОМАТИЧЕСКАЯ СИСТЕМА ПОЖАРНОЙ СИГНАЛИЗАЦИИ, ПОЖАРОТУШЕНИЯ И ВЗРЫВОПОДАВЛЕНИЯ В ТРАКТАХ ТОПЛИВОПОДАЧИ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ.

НОВАЯ ТЕХНОЛОГИЯ ТУШЕНИЯ И ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ПОЖАРОВ

Пожар – это неконтролируемая экзотермическая реакция интенсивного высокотемпературного соединения (окисления) или разложения горючего твёрдого, жидкого или газообразного вещества с интенсивным образованием теплоты и газообразных продуктов, наносящая материальный ущерб и опасная для людей.

Реакции соединения могут происходить с кислородом (углерод, сера и их соединения), хлором (водород, металлы), серой (медь), диоксидом углерода (магний). Реакции разложения характерны для ацетилена. Скорость реакции соединения и разложения нелинейно возрастает с повышением температуры (кислород) или светового потока (хлор), переходя при критических значениях в лавинообразный процесс (вспышка, воспламенение, взрыв, детонация). Протекание реакции возможно самопроизвольно (самовозгорание) или от внешнего импульса (источника). По этому признаку различают эндогенные и экзогенные пожары.

Противопожарная защита сооружений и объектов силовой электроники системами пожаротушения высокократной пеной

Практика борьбы с пожарами на про­тяженных объектах, к которым относятся коллекторы и некоторые объекты силовой электроники, показала, что для успешной ликвидации очага горения необходимо применять дистанционную подачу огнетушащих средств. В противном случае лик­видация пожара может занять длительное время, сопровождаться ощутимыми поте­рями и наносить непоправимый экологи­ческий вред окружающей среде.

Одним из средств объемного пожаро­тушении решающего проблему эффек­тивного тушения и предотвращающего распространение вредный продуктов го­рения в атмосферу, является высокократная воздушно - механическая пена. О пер­спективности создания систем дистанци­онной подачи высокократной пене: свиде­тельствуют результаты исследований, приведенные в работах.

В настоящее время для получения вы­сокократной пены (кратностью 800-1000) используются вентиляционные агрегаты, принудительно нагнетающие воздух на сетку, смоченную пенообразователем, по­сле чего образующиеся пузырьки выдуваются в пространство, создавая пенный по­ток.

При разработке конструкций генерато­ров высокократной пены (стационарных или передвижных) для защиты конкретных объектов необходимо иметь данные о требуемых напорно-расходных характери­стиках вентиляторов, зависящих от гидро­динамики пенного потока по пенопроводящим каналам (протяженным сооружени­ям). Кроме этого следует рассчитать объ­ем пенообразователя, достаточного для образования пены в количестве, обеспе­чивающем пожаротушение. Последний определяется объемом сооружения, а также количеством разрушенной пены вследствие механического и теплового воздействия.

Приведём правила постановки эксперимента, результаты ко­торого могут быть распространены на ши­рокий круг объектов, по которым транс­портируется высокократная пена для ту­шения пожаров.

Для получения обобщающей картины явления необходимо условия проведения эксперимента поставить в соответствие с правилами физического моделирования.

Критерии подобия, устанавливающие правила физического моделирования, оп­ределяются из дифференциальных урав­нений, описывающих рассматриваемый класс явлений.

В общем виде уравнение двухфазной среды неньютоновской жидкости, к которой относится пенный поток может быть полу­чено на основании либо закона сохранения импульса, либо закона сохранения энергии. Эти уравнения содержат много параметров и, если к ним применить теорию подобия, то получиться значительное количество крите­риев, которые в эксперименте воспроизвести невозможно. Такое положение можно объяс­ните тем, что структурно-механические свой­ства пены, которые учитываются при по­строении математической модели, зависят от большого числа одновременно влияющих факторов, а прогнозировать степень их воз­действия на конечный результат не пред­ставляется возможным. Поэтому еще на предварительной стадии исследования це­лесообразно сделать некоторые допущения.

Так, если рассматривать пену как мак­роструктуру, то можно отметить следую­щее. Пенный поток по своей природе не является сплошной средой. Ho и вода, и газ, строго говоря, имеют неоднородную структуру, однако при решении целого ря­да практических задач гидромеханики к ним успешно применяется абстрактное понятие «сплошная среда» со всеми до­пущениями и приближениями. С этих по­зиций пенный поток - тоже сплошная сре­да. И чем толще слой пены, больше ее объём, тем справедливее это допущение. Безусловно, что количественные характе­ристики движения пенного потока будут существенно отличаться от потока обыч­ной жидкости. В общем случае для пенно­го потока в сипу его специфических осо­бенностей (сжимаемость, двухфазность, изменение межфазовой поверхности структуры и др.) существует несомненное отличие от классической жидкости. Одна­ко в энергетическом балансе потери энер­гии на трение будут составлять подав­ляющую долю. И определение таких зна­чений, гак потери давления и коэффици­ент гидравлического трения, позволят рассчитать параметры пеногенератора.

Потери же пенного потто в результате механического и теплового разрушения могут быть определены эксперименталь­но, и при соблюдении правка моделирования эти параметры также могут быть распространены на другие объекты.

С учетом приведенная допущений для описания движения пенного потока в ка­бельных сооружениях и протяженных объектах силовой электроники могут быть применены дифференциальные уравнения, описывающие движение жидкости. Их анализ методам теории подобия позволил установить, что при моделировании движения турбулентного пенного потока не­обходимо соблюдать критерий гидроди­намической гомохронности.

, (1)

где l - линейный размер; - время; v -скорость.

Полученное условие подобия опреде­ляет внутреннюю структуру потока, не от­ражая граничных условий Поскольку про­цесс разрушения пены во многом зависит от контакта с ограждающей поверхностью, то представляется целесообразным рассмотреть интегральное уравнение количе­ства движения, которое позволит сформу­лировать правила моделирования движения пены в области контакта с ограждаю­щими конструкциями.

Уравнение движения или уравнение импульсов в гидромеханике используется в тех случаях, когда по условию задачи необходимо определить воздействие внешних сил, действующих. На жидкость, при этом процессы, протекающие внутри массы, не являются предметом исследо­вания.

Для материальной точки уравнение ко­личества движения в проекции на одну из осей имеет вид:

m(V-v)=F_x d, (2)

где V - проекция скорости; F_x - проекция приложенных к точке сил; индексами обо­значена принадлежность физического па­раметра к начальному и конечному мо­ментам времени d; произ­ведениеF_x d- импульс силы, осредненной в интервалеd.

В нашем случае уравнение импульсов может быть записано в следующем виде:

, (3)

где - перепад давления, Па; S - сече­ний канал, м²; _w - напряжение трения на ограждающих конструкциях, Па; U -смоченный периметр м; L - ширина гра­ницы взаимодействующих потоков, м; -плотность пены, кг*м^-3; Q_п - расход пены, м³*с^-1; а_х - коэффициент, учитывающий разрушение пены при движении.

Аналитическое решение уравнения (3) возможно при заданных независимых пе­ременных ,U , S и др., функции которых не установлены. Однако анализ приведенных зависимостей позволяет отметить общие закономерности движения пены и определить условия подобия взаи­модействующих внешних сил при модели­ровании движения пены по каналам. В результате было установлено, что при соблюдении равенства в натуре и модели условия:

, (4)

где - высота выступов шероховатости, м; D - диаметр канала, м, достигается подобие взаимодействия внешних сил.

Множитель а_х, определяющий количественный процесс механического раз­рушения пены, в соответствии с (4) дол­жен быть неизменным и зависящим при одинаковых свойствах относительной ше­роховатости канала.

(5)

Необходимо отметить, что все вышеприведенные рассуждения приводились к пенному потоку, как к сплошной среде. На самом деле пена имеет ярко выраженную ячеистую структуру. Причем, для высоко­кратной лены дисперсность пузырьков достигает значительных размеров, и не учитывать это состояние жидкости безус­ловно нельзя. Поэтому закономерность (5) справедлива в том случае, если прини­мать во внимание только механические потери на поверхности контакта потока с элементами конструкций тоннеля.

В реальных условиях механическое разрушение пены происходит не только на границах потока, но и внутри его в резуль­тате впитывания жидкой фазы с поверх­ности контакта потока пены с внутренней поверхностью тоннеля; стекания (синерезиса) под воздействием силы тяжести жидкой фазы из потока, сопровождающегося утончением оболочки с последующим схлопыпанием пузырьков под действием внутреннего давления; диффузионного увядания пузырьков вследствие наличия диффузионного потока воздуха из объема пузырьков вовне. И, безусловно, механи­ческое разрушение пены по этим причи­нам зависит от толщины слоя пены или, иначе, от масштаба кабельного сооруже­ния и протяженного объекта силовой элек­троники (при одинаковых свойствах пены). В этой связи при движении пены по кана­лам разных диаметров постоянство мно­жителя а_х может не соблюдаться. Но его количественные изменения могут быть уч­тены при анализе результатов экспери­ментов, проведенных на разномасштаб­ных моделях. В этой связи закономерно­сти движения пенного потока по кабель­ным сооружениям и протяженным объектам силовой электроники должны изучать­ся на разномасштабных моделях, что по­зволит установить влияние структуры пе­ны на ее движение по сооружениям раз­личных размеров.

Таким образом, проведенные исследо­вания и рассуждения позволяют сформу­лировать правила моделирования движе­ния высокократной пены по кабельным сооружениям и протяженным объектам силовой электроники:

1. При проведении экспериментов не­зависимо от масштабов моделей (кана­лов) пенный поток воспроизводится с неизменёнными структурными свойствами.

2. В моделях обеспечивается турбулентный режим движения пены.

3. Модели выполняются в геометриче­ском подобии, включая шероховатость конструкций.

4. В моделях обеспечивается равенст­во скоростей.

5. В общем случае подобие движения пенных потоков обеспечивается равенст­вом определяющих критериев подобия гидродинамической гомоxpoнности и отно­сительной шероховатости.

6. Закономерности движения пенного потока по кабельным сооружениям и про­тяженным объектам силовой электроники должны изучаться на разномасштабных моделях, что позволит установить влия­ние структуры пены на ее движение по со­оружениям различных размеров.

7. Масштабы физических величин при моделировании движения пенного потока должны рассчитываться по таблице 1.

Таблица 1. Уравнения масштабов для преобра­зования физических величин при моделировании процессов гидродинамики пенных потопав.

Физические величины	Уравнение масштаба
Линейный размер	М1
Площадь	Мs=
Объём	Mw=
Скорость движения пены	Mv=1
Расход пены	MQ=
Время
Коэффициент местного сопротивления (шероховатость)	1

Приведенные правила физического моделирования движения высокократной пены позволяют получить результаты для расчета параметров пеногенераторов систем дистанционной подачи пены для объемного тушения пожаров в протяжен­ных сооружениях.

Задачей экспериментальных исследо­ваний является установление всех физи­ческих параметров пенного потока, кото­рые позволят сформулировать научно-обоснованные требования к системам пенного пожаротушения при дистанцион­ной подаче высоко кратной пены. К таким параметрам относятся давление, обеспечивающие подачу пены по кабельным со­оружениям и протяженным объектам си­ловой электроники, и ее скорость подачи (расход). Для наиболее оптимального подхода к проведению экспериментов на предварительном этапе необходимо уста­новить измеряемые величины и вид их возможной функциональной взаимосвязи.

Расходно-напорные характеристики пеногенератора могут быть определены по известной из гидродинамики зависимости:

, (6)

где - коэффициент гидравлического трения, определяющий отношение сил трения в потоке к силам давления жидко­сти.

Для исследования движения пенного потока представлятся целесообразным представить приведенную зависимость в виде:

, (7)

где - эмпирические коэффициенты, подлежащие определению; v₀- начальная скорость пенного потока.

В зависимости (7) отражены все показатели. определяющие закономерности движения пенного потока одинаковой кратности. Это позволяет в одной форме представить расчетную формулу расход­но-напорной характеристики для движения высокократной пены по кабельным соору­жениям и протяженным объектам силовой электроники различных размеров.

Кроме гидромеханических характеристик движения пенного потока при расчете систем пенного пожаротушения следует иметь данные, позволяющие рассчитать объем пенообразователя, необходимый для пожаротушения. Для этого необходимо знать количество пены, разрушенной вследствие механического и теплового воздействия внешней среды.

Для инженерных расчетов механиче­ской потери пены целесообразно не изу­чать каждый процесс ее разрушения е от­дельности, а объединить все эти факторы в один результирующий - разрушение пе­ны при «холодном» заполнении канала, которое может быть оценено уже приве­денным в (5) коэффициентом а_х, опре­деляемым отношением объема вырабо­танной пены к объему модели:

а_х=W_п/W_М, (8)

где W_п - объем пены, выработанной к мо­менту полного заполнения модели, м³; W_М - объем модели.

При проведении экспериментов по ра­нее сформулированным правилам Физи­ческого моделирования для реальных ус­ловий определяется объем пенообразова­теле с учетом механической потери пены.

При исследования взаимодействия пенных потоков с очагов горения (тепло­вое разрушение пена) целесообразно ранее приведенные правила моделирования дополнить критерием динамического подобия, полученным при изучении взаимодействия воздушных потоков с продуктами горения [3] и преобразованным для пенных потоков:

,(9)

где р, v - соответственно плотность и ско­рость (индексы «г» и «п» обозначают принадлежность параметров к продуктам горения и пенного потока); а_г - коэффи­циент теплового разрушения пены.

По существу приведенный критерий определяет соотношения масс и темпера­тур воздуха и продуктов горения, что в нашем случае может быть представлено как взаимодействие масс пены и продук­тов горения.

При разномасштабных экспериментах, но одинаковых химико-физических свойст­вах и температурах пены и продуктов го­рения и при соблюдении условия подобия можно ожидать идентичности процессов взаимодействия пены и очага пожара и, следовательно, процесса разрушения лены.

Потери пены в зоне горения W_t, могут быть рассчитаны как

W_t=W_г-W_{р ,} (10)

где W_г - суммарный объем разрушения пены, м³; W_p - объем разрушенной пены вследствие механических причин, м³ («хо­лодное» разрушение).

Показатель теплового разрушения пе­ны рассчитывается по зависимости:

а_г=W_t/W_з , (11)

где W_з – объём зоны горения.

Таким образом для определения пара­метров систем пожаротушения высоко­кратной пены необходимо провести три этапа экспериментов по приведенным правилам физического моделирования на разномасштабных моделях.

Приведенная методология использовалась при проведении экспериментов на разномасштабных моделях и макетах. В ходе исследований были получены дан­ные, приведенные в таблице 2. Они позво­ляют производить расчеты пеногенераторов высокократной пены для систем пожа­ротушения в протяженных сооружениях, а также дают возможность чет объема пенообразователя для этих систем.

Таблица 2 Потери напора на пеногенераторе, коэффициенты разрушения высокократной пены

Автоматическая система пожарной сигнализации, пожаротушения и взрывоподавления в трактах топливоподачи электростанций

В ВТИ разработана автоматическая система обнаружения очагов тлеющего твердого топли­ва на движущихся конвейерных лентах, возгораний конвейерных лент, кабелей, расположен­ных в галереях, пламени, образованного от взрыва топливной пыли, их локализации и ту­шения распыленной водой.

В состав системы входят: дымовые, тепловые и инфракрасные пожарные извещатели; подводящий противопожарный трубопровод; электромагнитные быстродействующие клапаны; дренчерные питающие и распределительные трубопроводы, расположенные в продольном и поперечном направлениях с оросителями для пожаротушения и взрывоподавления.

Система разработана с учетом физико-хи­мических характеристик топлив разных марок, особенностей технологического процесса и эк­сплуатации оборудования, а также компоновки строительных конструкций подземных, наклон­ных подъемных и бункерных галерей тракта топливоподачи.

Применение автоматической системы по­жарной сигнализации, пожаротушения и взрывоподавления в отличие от существующих индивидуальных дренчерных водяных завес с ручным управлением обеспечивает быстродействие и надежность обнаружения, локализации ii тушения очагов возгораний на ранней стадии горения.

Достоинства системы:

• раннее и надежное обнаружение пожар­ными извещателями очагов тлеющего топлива на движущихся конвейерных лентах, возгораний конвейерных лент, кабелей, расположенных в галереях, и пламени, образованного ) взрывом пыли;

• надежность локализации и тушения возгораний с применением продольного водяного орошения и водяных завес;

• возможность многократного повторного автоматического и ручного включения систе­мы при вторичных возгораниях;

• автоматизированное управление гидравли­ческой системой для обеспыливания и гидро­смыва пыли, отложившейся на оборудовании я строительных конструкциях конвейерных галерей;

• возможность изменения продолжительности автоматического включения и создания различных режимов работы в зависимости от физико-химических свойств топлив, состояния оборудования и гидроизоляции конвейерных галерей;

• включение автоматической системы с по­мощью местного ручного управления или дистанционно с центрального щита управления (ЦЩУ) топливоподачи;

• наличие на ЦЩУ топливоподачи сигнализации о срабатывании извещателей, автоматическом и ручном включении и отключении исполнительных органов системы защиты;

• наличие электрической блокировки, осуществляющей запрет на автоматическое включение системы в галереях топливоподачи при автоматическом ее включении в одной из галерей;

• применение серийно изготовляемых отечественной промышленностью пожарных извещателей и технического оборудования.

Экономический эффект

Повышение надежности работы оборудования и предотвращение ущерба от пожара и взрыва пыли, связанного с необходимостью замены конвейеров, восстановлением строительных конструкций галерей, недоотпуском электрической и тепловой энергии.

Новая технология тушения и предотвращения пожаров

Основная причина того, что ущерб от пожаров во всём мире составляет сотни миллионов долларов, заключается именно в несовершенстве существующих технологий пожаротушения. В практике пожаротушения за последние 300 лет не произошло никаких радикальных изменений. Существующие технологии борьбы с огнём сводятся по сути к сбиванию пламени различными веществами. Для этого используют воду, песок, пену и некоторые вещества, которые вводятся в зону горения. Сбивая пламя, одновременно исключают поступление кислорода в зону горения.

На основе электроогневой технологии был разработан, апробирован и запатентован радикаль­но новый эффективный метод тушения пожаров и предотвращения возгора­ния огня.

Способ электрического подавления пламени осно­ван на физическом эффек­те отклонения пламени к одному из разноименных высоковольтных потенциа­лов внешнего электричес­кого поля.

Для реализации предла­гаемого способа в зоне пламени создают внешнее постоянное электрическое поле. Напряженность поля (2-25 кВ/см) выбирают исходя из типа пламени и его интенсивности.

Физическая сущность предложенного способа состоит в том, что внешнее электрическое поле определённой напряженности способно «вытягивать» из зоны горения электроны и разноименно электрически заряженные радикалы горящих веществ, содержащиеся в пламени, в результате чего они осаждаются на специальные высоко­вольтные жаростойкие электроды, размещенные в зоне горения, но вне пла­мени и присоединенные к преобразователю напряжения. В результате этого нарушаются условия под­держания цепных реакций дробления радикалов горящих веществ в ядре пламе­ни. Возникает эффект срыва пламени, причем при достаточно высокой напря­женности электрического поля пламя гаснет скачкообразно.

Для реализации предлагаемого бесконтактного способа тушения пламени необходимо разместить рядом с очагом возгорании источник высокого напряжения и один или несколь­ко электродов. При выборе оптимальной напряженно­сти электрического поля, достаточной для наруше­ния предельных допусти­мых условий горения кон­кретных веществ, пламя тухнет. Как правила, для многих горящих веществ напряженность поля со­ставляет 1—5 кВ/см.

Опыты показывают, что чем выше напряженность электрического поля, тем быстрее происходит срыв пламени и быстрее прекра­щается процесс горения. Кроме того, чем больше площадь поверхности эле­ктродов, тем на большей площади можно тушить пламя.

Рисунок 1 – Простейшее устройство для бесконтактного способа тушения пожара

Простейшее устройст­во, показанное на рисунке 1, состоит из источника внешнего электрического поля, например регулируе­мого высоковольтного вы­прямителя 2, и подвижных жаропрочных электродов 3, размещенных вне факе­ла пламени 1 горящего ве­щества (объекта).

Устройство работает следующим образом. Для тушения пламени подают питание на вход высоковольтного преобразовате­ля-выпрямителя и создают постоянное по знаку внеш­нее электрическое поле между электродами, раз­мещенными вне факела. Напряженность поля и ми­нимальное расстояние между электродами опре­деляют по условию недопущения электрического про­боя высоковольтного пре­образователя через пламя и электроды. В результате разноименные электричес­ки заряженные радикалы и свободные электроны го­рящего и химически дробя­щегося в процессе горения вещества вырываются из пламени и притягиваются к электродам. Если напря­женность электрического поля в зоне горения превы­шает 1 кВ/см, то условия протекания цепных реак­ций горения и физико-хи-мического дробления ве­ществ в пламени стано­вятся невозможны ми и пламя гаснет. Эксперимен­тально подтверждено, что чем выше напряженность электрического поля (на­пример, 10 к В/см), тем бы­стрее гаснет пламя.

Рисунок 2 - Вариант уста­новки бесконтактного по­жаротушения

Один из тугоплавких электродов 4 высоковольт­ного источника 2 помеща­ют непосредственно в зону горения, а кольцевой элек­трод 3 размещают подвиж­но над пламенем 1 на рас­стоянии 3 — 5 см. По мере гашения, т.е. снижения вы­соты пламени, его прибли­жают к вершине факела пламени.

Результаты исследова­ний показывают, что наибо­лее эффективно проходит процесс тушения, когда площадь электрода равна площади проекции пламе­ни. Электрическая мощ­ность источника напряже­ния практически не зависит от мощности пламени и оп­ределяется только внутрен­ними потерями в самом ис­точнике напряжения, т.е. ничтожно мала по сравне­нию с мощностью пламени в очаге пожара. Например, время тушения пламени вы­сотой в 1 м составило 3 с при мощности всего 3 — 4 Вт и напряженности элек­трического поля З кВ/см.

Тушить пожары на боль­шой площади можно плав­но перемещая разноимен­ные плоские электроды в зоне пожара непосредст­венно над пламенем с напряженностью электрического поля и со скоростью, достаточной для срыва и подавления этого пламени. Для этого специальная мо­бильная установка, напри­мер вертолет, тягач или ав­томашина высокой прохо­димости, оборудуется ис­точником высокого напря­жения и электродами, за­крепленными на телеско­пических мачтах, с подве­денными к ним высоко­вольтными проводами по­вышенной прочности. Эле­ктроды, например ажурные тонкие жаропрочные ме­таллические сетки на спе­циальных растягивающих­ся каркасах, помещают в зоне горения и проводят ту­шение пламени. После то­го, как пламя погаснет, ус­тановку перемещают к сле­дующему очагу пламени.

Следует отметить, что с помощью рассмотренной установим можно остано­вить движущийся с опре­деленной скоростью фронт пламени. Главное, чтобы площадь охвата та­ким противопожарным электрическим щитом зо­ны огня была не меньше площади и длины фронта огня. При своевременной локализации очага возго­рания добиться этого от­носительно несложно. Для этого мобильную установ­ку необходимо доставить в очаг возгорания и опера­тивно развернуть подвиж­ную систему электродов по периметру зоны возго­рания и подать напряже­ние. Следует отметить, что при таком способе туше­ния очага возгорания од­новременно с прекраще­нием горения пламени ис­чезает и дым, который яв­ляется по сути продуктом неполного горения углево­дородных веществ, т.е. очаг возгорания подавляется полностью и быстро.

Если рассмотренную систему заранее разместить вблизи потенциально опас­ного в пожарном отноше­нии объекта и дополнить датчиками возгорания, то весь процесс подавления огня в начальной стадии сведется лишь к подаче на­пряжения на электроды по команде датчиков.

Причем в качестве ис­точника электрического по­ля можно использовать специальные тонкие пласт­массовые покрытие — по­лимерные электреты, дол­го сохраняющие электри­ческий заряд. Производст­во электретов достаточно хорошо освоено, они широ­ко применяются в средст­вах телефонной связи.

Можно также в наибо­лее пожароопасных объ­ектах заранее создать внешнее электрическое поле необходимой напря­женности, например внут­ри дома, квартиры, вокруг банковского сейфа, сило­вого масляного трансфор­матора, на буровой уста­новке в устье буровой скважины и т.д. Тогда в зо­не действия данного элек­трического поля возгора­ние веществ будет затруд­нено, так как электричес­кое поле будет препятст­вовать началу возникнове­ния цепных реакций горе­ния путем вытягивания из потенциального очага воз­горания электронов и эле­ктрически заряженных ра­дикалов. В результате возгорание вещества, на­пример, на срезе трубы буровой установки стано­вится невозможным.

Таким образам, предла­гаемое устройство можно применять и как профилак­тическое противовоспла­меняющее средство для особо пожароопасных или ценных объектов. Напри­мер, для предотвращения пожаров на торфяниках в Подмосковье необходимо создать кольцо (кольца) бе­зопасности вокруг столи­цы. Для этого необходимо соединенные между собою электроды ввести в торфя­ники в местах наиболее ве­роятного возгорания и при­соединить их через автома­тические выключатели к источникам высокого на­пряжения, например, через специальные комплектные устройства к высоковольт­ным линиям электропере­дач. Исследования показы­вают, что коррозионно-стойкие и жаропрочные электроды достаточно раз­мещать на расстоянии 50 — 100 м друг от друга. Датчи­ками начала возникновения пожара могут служить и датчики дымности, и дат­чики электропроводности, и любые другие аналогичные датчики. После созда­ния такой системы предот­вращения пожаров можно ликвидировать любой очаг возгорания на ранней ста­дии развития. Для этого достаточно будет по коман­де датчиков подать напря­жение в систему кольцевых электродов в конкретном локальном кольце.

Предложенная техноло­гия пожаротушения элект­рическим полем высокой напряженности позволяет бороться с пожарами раз­личной степени. Она ха­рактеризуется высоким быстродействием и может применяться для тушения пожаров на большой пло­щади. Кроме того, уста­новки, разработанные на основе данной техноло­гия, можно применять в качестве противопожар­ных средств как в опреде­ленной зоне возгорания, например в торфяниках Подмосковья, так и на кон­кретных объектах, напри­мер в здании Останкин­ской телебашни, на буро­вой установке и т.д.