1.2. Расчет параметров цели

В данном разделе, исходя из заданной тактической ситуации (см. рис. 1.1), определяются диапазоны изменения дальности цели , и ее угловой скорости в пределах рабочей зоны РЛ в угломестной плоскости. Расчет выполняется в предположении, что высота подъема антенны РЛ , где - высота полета цели. При желании получения более точных результатов следует принять, что, где - размер апертуры квадратной ФАР, и для определения дальности прямой видимости , вместо (1.1) использовать соотношение

, (1.8)

в котором все величины выражаются в километрах.

Предельное значение дальности цели рассчитывается с помощью (1.1) или (1,8), т.е. считается, что

(1.9)

Значение рекомендуется вычислять по приближенной формуле

. (1.10)

где - максимальное значение измеряемого в данном РЛ угла места цели. Формула (1.10) дает несколько завышенное значение, что при больших углахне имеет принципиального значения.

Для нахождения угловой скорости цели можно воспользоваться соотношением (1.3).

1.3. Расчет длины волны и параметров фар.

При использовании в РЛ квадратной ФАР со стороной ширина ДНА в азимутальной плоскости и в угломестной плоскостиодна и та же, т.е.. Значениеопределяется из заданной разрешающей способности РЛ по угловым координатам с учетом того, что эта разрешающая способностьобеспечивается суммарной диаграммой направленности ФАР, с помощью которой излучается зондирующий сигнал, т.е. считая, что

. (1.11)

Тогда длина волны зондирующего сигнала может быть найдена из соотношения

. (1.12)

Коэффициент усиления рассматриваемой ФАР при , выраженной в градусах, будет

, (1.13)

где принято, что КПД антенны .

Обоснование размера базы Б антенн. С целью повышения точности определения угловых координат размер базы Б, как показано ниже в § 1,6, должен быть намного больше длины волны . При этом значение фазового сдвига принимаемых сигналов, определяемого соотношением (1.4), даже при малых углах рассогласованияможет превысить , т.е. выйти за пределы диапазона однозначного измерения фазы, который с учетом возможности разного знака составляет . Иными словами, при возникает неоднозначность определения, когда фазовым сдвигамисоответствует одно и то же значение (1.5). Для исключения многозначности отсчета угла рекомендуется выбирать базу антенн из условия

. (1.14)

Справедливость этого условия следует из соотношений (1.4) и (1.12), используя которые можно показать, что при выполнении условия (1.14) и , где- ширина ДНА, значениене превышает. Сказанное иллюстрируется рис. 1.8, на котором в функции от угла рассогласованияпоказаны диаграмма направленности ФАР (а), фазовый сдвиг принимаемых сигналов (б) и выходное напряжение фазового детектора углового дискриминатора (в). Углы и считаются малыми, т.е. принимается, что.

Рис. 1.8

Таким образом в фазовом радиопеленгаторе использование суммарной ДНА позволяет не только получить разрешение по угловым координатам, но и устранить неоднозначность отсчета угла , т.е. устранить ложные равнофазные направления.

1.4. Расчет параметров сигнала

В данном разделе рассчитываются длительность импульса зондирующего сигнала и период повторениязондирующих импульсов,

Длительность импульса определяется по заданной минимальной измеряемой дальности :

. (1.15)

Период повторения импульсов выбирается из условия однозначности отсчета дальности:

, (1.16)

которое с целью конкретизации расчета рекомендуется заменить равенством

, (1.17)

где значение коэффициента запаса . Введение коэффициента запаса приводит к увеличению минимально необходимого значения периода повторения на, где - максимальная измеряемая дальность цели. Этот дополнительный интервал времени целесообразно использовать для коррекции неидентичностей приемных трактов, обеспечив соответствующее быстродействие устройства коррекции.