- •Курсовой проект
- •Проект лесовозной автомобильной дороги IV-л категории
- •Содержание
- •Введение
- •1 Характеристика района проектирования
- •2 Камеральное трассирование
- •План трассы представлен в приложении а
- •3 Разбивка пикетажа, переходных и круговых кривых
- •4. Проектирование продольного профиля дороги
- •5. Устройство виража
- •6. Проектирование водопропускных сооружений
- •6.1 Назначение труб и мостов
- •6.2 Гидрологические расчеты трубы
- •6.4.1 Гидравлические расчеты среднего моста
- •7. Расчет объемов земляных работ
- •8. Расчет дорожной одежды
- •Список использованных источников
5. Устройство виража
Автомобили, движущиеся по кривой с внешней стороны проезжей части имеющей уклон от центра кривой находятся в худших условиях, чем при движении по внутренней стороне. Для лучшего управления устраивают односкатный вираж. Переход от двухскатного поперечного профиля к односкатному осуществляется плавно в пределах участка называемого отгоном виража.
Минимальную длину отгона виража, которая должна быть не менее длины переходной кривой определяем из величины дополнительного уклона, возникающего у внешней кромки проезжей части в результате ее поднятия при устройстве виража. Зная продольный уклон проезжей части, определим общий уклон проезжей части на участке отгона виража
iотг = iпр + iдоп, (5.1)
где iпр –продольный уклон участка,iпр= 2 ‰;
iдоп– дополнительный уклон,iдоп= 10‰ [ВСН 01-82].
iотг = 2 +10 = 12 ‰.
Находим превышение оси дороги на вираже над ее положением при двускатном профиле
, (5.2)
где В0– ширина проезжей части,В0= 4.5 м;
iВ– уклон виража,iВ= 50 ‰;
iп– поперечный уклон покрытия,iп= 50‰.
.
Определим превышение наружной кромки проезжей части над осью дороги на вираже:
Определим превышение наружной бровки на вираже над наружной кромкой проезжей части:
м. (5.3)
Рассчитаем превышение оси дороги на вираже над внутренней кромкой проезжей части
(5.4)
где е – уширение проезжей части, е = 0,8 м [ВСН 01-82].
Находим превышение внутренней кромки проезжей части на вираже над внутренней бровкой.
Так как , то
. (5.5)
Рассчитываем превышение наружной бровки в начале отгона над наружной бровкой дороги:
(5.6)
где i0– уклон обочин,i0 = 50 ‰.
м.
Определяем превышения наружной бровки на вираже над наружной бровкой обочин в начале виража:
(5.7)
м.
Находим минимальную длину отгона виража
, (5.8)
м.
Определяем минимальную длину вращения внешней половины проезжей части вокруг
оси дороги:
Lmin= 1/2 *Lотг
Lmin= 1/2 * 18,75 = 9,375 м.
6. Проектирование водопропускных сооружений
6.1 Назначение труб и мостов
Водные потоки являются негативным фактором при строительстве дорог. На этапе проектирования особенно важно пропустить воду ручьев и рек через искусственные сооружения, которые следует назначать по результатам рекогносцировки местности и камерального изучения карты района. Трубы и малые мосты располагаем по пересечении водосборов с проектируемой дорогой.
6.2 Гидрологические расчеты трубы
6.2.1 Определение ливневого расхода.
Основной задачей гидрологического расчета является определение максимального объема воды, поступающего в сооружение в единицу времени. Расчетная зона Северная Карелия, который принадлежит ко второму ливневому району.
Ливневый расход определим по формуле
Qл = 16,7∙Ap∙ap∙F∙φ∙Ki∙Kф, (6.1)
где 16,7 - переводной коэффициент для получения размерности,;
Ap - расчётная интенсивность осадков с заданной вероятностью превышения ВП, мм / мин. Вероятность превышениязависит от категории дорог и от типов сооружения, ВП = 3%.
Ap, (6.2)
где интенсивность ливня в часовой продолжительности. Зависит от номера ливневого района и вероятности превышения.
0,69;
коэффициент редукции ливня часовой продолжительности. Зависит от водосборной площади и от ливневого района.2,07;
Ap = 0,69∙1,55 =1,07 мм/мин.
ap– расчетный коэффициент склонового стока,
ap= а0 ∙ δ, (6.3)
где а0 – коэффициент стока при полном насыщении почвы водой,
а0 = 0,58,
δ – коэффициент, учитывающий потери стока, вследствие впитывания влаги и ее частичной гидроаккумуляции,
δ = 1- γ∙β∙∏,
где γ – коэффициент, учитывающий проницаемость грунтов. Зависит от типа почвы и характеристик склона бассейна, γ = 0,1,
β – коэффициент, учитывающий состояние грунтов во время формирования расчетного паводка, зависит от особенностей стока.β = 0,9,
∏ - поправочный коэффициент, который учитывает редукцию проницаемости почвы грунтов во время стока, зависит от номера ливневого района и водосборной площади,∏ = 1,0,
δ = 1 - 0,11∙0,9∙1,2 = 0,88;
ap = 0,58∙0,88 = 0,55.
Далее определим уклон лога по формуле
(6.4)
где Нmax – наибольшая отметка лога, Нmax = 125,2 м,
Нmin– минимальная отметка лога, Нmin = 109,3м,
L – длина лога, L = 100 м.
.
F – водосборная площадь,
F = 0,02 км2,
коэффициент редукции максимального расхода, зависит от водосборной площади,
= 0,88;
Ki– коэффициент крутизны водосборного бассейна, Ki= 1,06.
Кф – коэффициент, учитывающий форму водосборной площади,
Если F<50 м3, то
(6.5)
где ∆Ф – поправочный коэффициент, который учитывает геометрическую форму водосборной площади;
∆Ф= 1,14
.
Тогда: 16,7 ∙ 1,07 ∙ 0,51 ∙ 0, 02∙ 0,88 ∙ 1,06 ∙ 0,4634 ∙ 0,71 = 0,55 .
6.2.2 Определение расчетного расхода с учетом аккумуляции.
. (6.6)
где Wпр– объем пруда перед инженерным сооружением,
. (6.7)
где и– коэффициенты крутизны склонов лога=20,,
– уклон лога сооружения,
– глубина пруда у входа в сооружение.
W– объем дождевого стока,
W = 1000∙Ар∙ар∙F∙φ∙tф =1000∙0,51∙0,2∙0,71∙32=2444 (6.8)
где tф– фактическая продолжительность осадков,tф = 32 мин.
6.2.3 Определение расчетного расхода от талых вод.
Ливневый расчет не является определяющим, т.к. во время весеннего таяния снега и одновременного выпадения дождей расходы могут достигать значительных величин, поэтому параллельно выполняем расчет по определению расхода от талых вод
(6.9)
где - расход от талых вод,;
– коэффициент дружности половодий,= 0,01;
n – показатель степени,n = 0,17;
- коэффициент учитывающий наличие озер, = 1;
- коэффициент учитывающий залесенность и заболачиваемость, зависящий от параметра β,;; ;
Т.е. . Значит.
–расчетный слой суммарного стока талых вод, мм:
(6.10)
где - средний, многолетний слой стока талых вод,= 140мм. (в Карелии);
– модульный коэффициент, зависящий от коэффициента вариации Сvи коэффициента ассиметрии Сs= 1,8,
= 1401,8 = 252 мм.
.
Т.к., для дальнейших расчетов принимаем.
6.2.4 Гидравлический расчет трубы.
В исходной местности отсутствует постоянный водоток, расчетный расход небольшой, что позволяет применить стандартные размеры труб.
Труба проектируется на ПК 4+50,00.
В зависимости от подбираем Н иd, чтобы был безнапорный режим,:H= 1,2м,d =0,75 м.
Определим критическую функцию по формуле:
, (6.11)
.
В зависимости от , определим отношение, тогда
.
Исходя из значения , найдем критическую площадьWкр:
, (6.12)
.
Определим критический радиус Rкр:
Rкр=0,171∙0,75 = 0,13 м,
Значение коэффициента Шези С определим по таблице. С = f(R,n), гдеn-коэффициент шероховатости,n=0,025, С=24.
Определим критический уклон трубы, ‰
, (6.13)
Поскольку iл = 17‰ >iкр= 0,21‰, то принимаем нормальную глубину воды в трубе, безнапорный режим течения воды.
Определим действительный модуль расходаКд
, (6.14)
.
Определим фактический модуль расхода К0,:
(6.15)
Определим отношение фактического модуля к действительному:
.
По таблице в тетради, зная ,определимW0/Wд= 0,594
Определим теоретический модуль скорости:
, (6.16)
.
Определим скорость течения на выходе:
(6.17)
.
Определим длину трубы:
, (6.18)
где ширина земляного полотна, м,В= 4.5 м;
крутизна откоса насыпи, ;
- высота насыпи, м, = 1,4м;
– толщина стенок трубы,=0,1*d= 0,1*0,75 = 0,075 м;
выступ начала трубы по отношению к насыпи, м, а = 0,5 м.
м.
Проектируемая мной дорога для лучшего водоотвода нуждается в трёх трубах. Расчёт первой представлен выше. Ниже показаны общие данные для трёх труб.
Таблица 6.2 – Общие данные для труб.
Параметр |
Единица измерения |
Место расположение труб | |
ПК 4+50,00 |
ПК 38+00,00 | ||
F |
|
0,02 |
0,01 |
iл |
|
16 |
10 |
|
м |
0,75 |
0,75 |
|
м |
0,075 |
0,075 |
|
м/с |
1,95 |
1,95 |
Тип укрепления |
- |
Одиночное мощение на мху |
Одиночное мощение на мху |
|
м |
8 |
9 |
6.3Гидрологические расчеты придорожных канав
m=n=1,5;
Определим расчетный расход водоотводной канавы при полном стоке:
Qпс= 87,5∙ач∙F(6.19)
Где ач– интенсивность осадков,ач= 0,69 мм/мин,
F– водосборная площадь канавы,F= 0,0194км2.
Qпс= 87,5∙0,69∙0,0194 = 1,17.
6.3.1 Гидравлический расчет
Найдем площадь живого сечения W,:
(6.20)
Выбираем тип укрепления: Одерновка
где Vдоп–допустимая неразмывающая скорость,Vдоп= 3.5,
м2.
Определяем глубину канавы:
(6.21)
(отрицательное значение не учитываем)
Находим ширину канавы поверху:
(6.22)
Далее находим смоченный периметр по формуле:
,
Рассчитаем гидравлический радиус:
(6.23)
Определим величину уклона:
,(6.24)
Определим глубину наполнения канавы водой:
, (6.25)
Находим проектную глубину канавы:
6.4 Расчёт параметров среднего моста