- •1.Стропильные и подстропильные фермы. Общая характеристика и классификация ферм. Фонари.
- •2. Расчет рамы промышленного здания в системе пространственного блока при нежесткой кровле.
- •3. Определение нагрузок на ферму. Определение усилий в стержнях фермы. Порядок расчета стропильных ферм.
- •4. Большепролетные балочные конструкции покрытий. Опорные закрепления балочных конструкций.
- •5. Определение расчетных длин и предельных гибкостей стержней фермы. Выбор типа сечений стержней фермы.
- •6. Пространственные конструкции покрытий зданий. Структурные конструкции.
- •7. Подбор сечений элементов фермы. Расчет и конструирование узлов фермы. Общие требования к конструированию узлов. П.9.8
- •8. Общая характеристика каркасов производственных зданий. Основные требования, предъявляемые к каркасам производственных зданий. Режимы работы мостовых кранов.
- •9. Сопряжение фермы с колонной. Расчет и конструирование решетчатого прогона.
- •10. Крановые рельсы и их крепление к подкрановым балкам. Крановые упоры.
- •11. Поперечная рама одноэтжного производственного здания. Рекомендации по выбору конструктивной и расчетной схемы каркаса.
- •12. Проверка устойчивости стенки подкрановой балки. Расчет поясных швов подкрановой балки.
- •13. Общая характеристика каркасов производственных зданий. Основные требования, предъявляемые к каркасам производственных зданий. Режимы работы мостовых кранов.
- •15. Область применения стальных и смешанных каркасов промышленных зданий. Компоновка конструктивной схемы каркаса. Размещение колонн в плане.
- •16. Подкрановые конструкции промышленного здания. Нагрузки на подкрановые конструкции. Определение усилий в подкрановой балке
- •17. Компоновка поперечных рам. Размеры по вертикали. Особенности компоновки многопролетных рам.
- •18 . Купольные покрытия. Ребристые купола. Ребристо-кольцевые купола. Сетчатые купола
- •19. Продольная компоновка каркаса промышленных зданий. Связи между колоннами
- •20. Подкрановые конструкции промышленного здания. Нагрузки на подкрановые конструкции. Определение усилий в подкрановой балке
- •21. Связи по покрытию промышленных зданий. Связи в плоскости верхних поясов ферм промышленных зданий. Связи в плоскости нижних поясов ферм промышленных зданий.
- •22. Сплошные подкрановые балки. Подбор сечения и проверка прочности подкрановой балки
- •23. Вертикальные связи между фермами промышленных зданий. Фахверк. Особые решения конструктивных схем каркасов промышленных зданий.
- •24. Проверка устойчивости стенки подкрановой балки. Расчет поясных швов подкрановой балки.
- •25. Особенности расчета поперечных рам промышленных зданий. Расчетная схема поперечной рамы и сбор нагрузок.
- •26. Подкрановые конструкции промышленного здания. Нагрузки на подкрановые конструкции. Определение усилий в подкрановой балке
- •27. Конструкции покрытия промышленных зданий. Покрытия с прогоном. Беспрогонное покрытие.
- •28. Особенности определения внутренних усилий в элементах ферм (жесткое и шарнирное сопряжение ферм с колоннами).
- •29. Расчет рамы промышленного здания в системе пространственного блока при жесткой кровле.
- •30. Газгольдеры. Мокрые газ-ры. Бункера и силосы.
- •31. Колонны каркаса промышленных зданий. Типы колонн промышленных зданий.
- •33. Расчет и конструирование стержня колонны промышленного здания. Сплошная колонна.
- •34. Однопоясные висячие покрытия и металлические оболочки – мембраны.
- •35. Определение расчетной длины колонны в плоскости и из плоскости рамы для верхней и нижней частей. Подбор сечения верхней части колонны. Требуемая площадь сечения колонны.
- •36. Резервуары повышенного давления.
- •37. Проверка устойчивость верхней части колонны промышленного здания в плоскости и из плоскости действия момента.
- •38. Вертикальные цилиндрические резервуары низкого давления.
- •39. Подбор сечения нижней (подкрановой) части колонны. Требуемая площадь сечения подкрановой части колонны.
- •40. Листовые конструкции. Классификация листовых конструкций. Работа и расчет плоских пластинок. Краевой эффект.
- •41. Конструкция и расчет сопряжения верхней части колонны промышленного здания с нижней.
- •43.Конструкция и расчёт базы колонны пром.Здания.Базы сплошной и сквозной колонн.
- •44.Стальные каркасы многоэтажных зданий.Рамные системы.Связевые системы.
- •45.Особенности расчета сквозной колонны пром.Здания.Опр расчетных длин колонны
- •46.Компоновка каркасов большепролетных покрытий.Системы горизонтальных и вертикальных связей большепролетных покрытий.
- •47.Подбор сечения верхней части колонны.Подбор сечения нижней части колонны.
- •Подбор сечения:
- •Требуемая площадь сечения
- •48. Большепролетные арочные конструкции. Сквозные арки. Опорные и ключевые шарниры арочных конструкций.
- •49.Расчет решетки подкрановой части колонны пром.Здания.
- •50.Пространственные конструкции покрытий зданий.Односетчатые и двухсетчатые оболочки
- •51.Конструкция и расчет сопряжения верхней части колонны пром.Здания с нижней.
- •52.Большепролетные покрытия с плоскими несущимиконструкциями. Область применения, основные особенности
- •53.Проверка устойчивости верхней части колонны пром.Здания в плоскости и из плоскости действия момента.
- •54. Высотные сооружения.Мачты.
- •55.Конструкции элементов и особенности расчета стального каркаса многоэтажных зданий.
- •56.Подбор сечения нижней (подкрановой) части колонны.Требуемая площадь сечения подкрановой части колон. Подбор сечения:
- •Требуемая площадь сечения
24. Проверка устойчивости стенки подкрановой балки. Расчет поясных швов подкрановой балки.
Проверка местной устойчивости стенки балки. Под действием нормальных и касательных напряжений стенка балки может потерять местную устойчивость, т.е. может произойти ее местное выпучивание. Это произойдет в том случае, если действующие в балке отдельные виды напряжений или их совместное воздействие превысят критические напряжения потери устойчивости. Устойчивость стенки обычно обеспечивают не за счет увеличения ее толщины, что привело бы к повышенному перерасходу материала из-за большого размера стенки, а за счет укрепления ее ребрами жесткости. Стенку балки следует укреплять поперечными ребрами жесткости, если значение условной гибкости превышает 3,2 при отсутствии местной нагрузки на пояс балки и 2,2 – при наличии местной нагрузки.
Расчет на устойчивость стенки балки симметричного сечения, укрепленной только поперечными основными ребрами жесткости, при отсутствии местных напряжений смятия и условной гибкости стенки выполняется по формуле
при наличии местного напряжения –
где σ,и σloc – действующие нормальные, касательные и локальные напряжения в месте соединения стенки с поясом от средних значений M,Q и Fb в пределах отсека; если длина отсека больше его расчетной высоты (a>hw), то M и Q определяются для наиболее напряженного участка отсека с длиной, равной высоте отсека hw; если в пределах отсека MиQменяют знак, то их средние значения следует вычислять на участке отсека с одним знаком;
σсr, σloc,сr, τсr – крит напряжения, определяемые по СНиП
Проверку местной устойчивости стенки производят в наиболее нагруженных отсеках: первом от опоры; среднем и, при наличии изменения сечения балки по длине, в отсеке с измененным сечением.
Расчет соединения поясов балки со стенкой Соединение поясов составной балки со стенкой осуществляется в сварных балках поясными швами, обеспечивающими совместную работу поясов и стенки, тем самым предотвращается при изгибе балки их взаимный сдвиг. Кроме работы на сдвиг при наличии местной нагрузки, действующей на пояс от балок настила в месте, не укрепленном поперечным ребром жесткости, поясные швы испытывают дополнительно срез от местного вертикального давления Соединение выполняется автоматической сваркой угловыми непрерывными швами одинаковой толщины по всей длине балки.
Расчет сварного шва производится на усилие, приходящееся на 1 см длины балки, и длина шва соответственно принимается в расчет равной 1 см.
Поясные швы при рассчитываются по металлу границы сплавления по формуле
; где – усилие на единицу длины шва от поперечной силы на опореQmax, сдвигающее пояс относительно стенки;
Sf1, I1– статический момент пояса и момент инерции относительно нейтральной оси сечения балки на опоре (
–давление от сосредоточенной силы Fb на единицу длины шва. Следует иметь в виду, что TиV вычисляются в одном и том же сечении, т.е. там, где σloc ≠ 0. При отсутствии сосредоточенной силы Fb(σloc = 0) второй член под знаком радикала исключается.
Вычисляем усилие: T = QmaxSf1/I1
Определяем требуемый катет сварного шва:
; где n = 1 при одностороннем шве, n = 2 при двустороннем.
При толщине tf = 25 мм (более толстого из свариваемых элементов) конструктивно принимаем для автоматической сварки минимальный катет шва kf,min= 7 мм.
Стенку ПБ проверяют на совместное действие нормальных, касательн. и местн. напряж. на уровне верхних поясных швов
β- коэф.=1,15 для разрезных балок; 1,3-для сечения на опорах неразрезных балок.