- •Содержание
- •1 Обоснование параметров сталеразливочного ковша
- •1.1 Выбор и обоснование футеровки сталеразливочного ковша
- •1.2 Выбор дутьевых продувочных устройств
- •2.2 Расчёт процесса десульфурации стали в ковше
- •2.2.1 Расчет процесса десульфурации cтaлu в ковше тшс
- •2.3 Расчет модифицирования неметаллических включений
- •2.4 Определение снижения температуры металла
- •2.4.1 Изменение температуры металла при раскислении:
- •2.4.4. Изменение температуры металла при выпуске металла из сталеплавильного агрегата
- •2.4.5 Потери тепла через футеровку во время выдержки ковша
- •2.5 Расчет параметров продувки стали в печь-ковше инертным газом
- •2.5.1 Расчет времени продувки через пористые пробки
- •2.5.2 Расчет времени продувки через погружную фурму
- •2.5.3 Расчет дегазации при продувке инертным газом
- •3 Расчет технологических параметров и конструкции циркуляционного вакууматора
- •3.1 Технологические особенности вакуумирования металла
- •3.2 Расчет размеров вакуумной камеры
- •3.3 Расчет технологических параметров процесса вакуумирования
- •3.4 Обработка металла на цируляционном вакууматоре
- •Список используемой литературы
3 Расчет технологических параметров и конструкции циркуляционного вакууматора
3.1 Технологические особенности вакуумирования металла
Процесс циркуляционного вакуумирования заключается в обработке вакуумом металла, непрерывно текущего через вакуум-камеру по двум патрубкам, опущенным в ковш с расплавом. Для обеспечения непрерывного подъема металла в камеру в один из патрубков подается аргон, пузырьки которого в результате большой разницы плотностей, поднимаясь с высокой скоростью вверх по патрубку, увлекают за собой расплав, выполняя функции транспортирующего газа. В камере металл дегазируется и, становясь более плотным и тяжелым, сливается по второму патрубку в ковш (рисунок 1).
1 – ковш с металлом; 2 – патрубок для подъема металла; 3 – сливной патрубок; 4 – камера вакуумирования; 5 – отверстие для введения раскислителей и легирующих; 6 – к вакуумному насосу; 7 – подача аргона
Рисунок 1 – Схема процесса циркуляционного вакуумирования
Технологически этот процесс начинается с погружения патрубков в металл в сталеразливочном ковше на глубину, предотвращающую подсосы воздуха и ковшевого шлака в камеру. Затем включается вакуум-насос, и металл, вследствие разности давлений между камерой и атмосферой, поднимается по патрубкам в камеру на барометрическую высоту. Одновременно в нижнюю часть всасывающего патрубка подается аргон, который, поднимаясь вверх и увеличиваясь постепенно в объеме, образует газометаллическую эмульсию с соотношением газа к металлу 10 : 1. Со скоростью более 5 м/с такая эмульсия врывается в камеру, образуя высокий бурун над всасывающим патрубком. Наличие большого количества транспортирующего газа способствует созданию огромной дополнительной реакционной поверхности, интенсифицируя процесс дегазации металла. Этим объясняется то обстоятельство, что, несмотря на сравнительно небольшое время пребывания расплава в камере, обычно не превышающее нескольких секунд, металл поступает в сливной патрубок практически полностью дегазированным. Из сливного патрубка дегазированный металл, попадая снова в ковш, смешивается с находящимся в нем расплавом, несколько разбавляя в нем содержание газов. Поэтому для более глубокой дегазации металл необходимо пропустить через камеру не менее 3 – 5 раз.
3.2 Расчет размеров вакуумной камеры
Опыт эксплуатации вакуумных установок циркуляционного типа показывает, что скорость циркуляции металла или расход металла через вакуумную камеру могут быть определены из соотношения:
QM = k · M / τ = 4∙366,244/25 = 58,56 т/мин
где QM – расход металла, т/ мин;
k – кратность циркуляции (в зависимости от решаемых задач может колебаться в пределах 3...5);
М – масса металла в сталеразливочном ковше, т;
τ – время, необходимое для вакуумирования металла, мин
Примем уровень ввода аргона в подъемном патрубке h = 1,15 м, тогда скорость истечения металла в сливном патрубке составит:
u3+0,39 ∙ u2 – 1,15, u = 0,62 м/с.
Так как расход металла через вакуумную камеру определен в зависимости от решения технологической задачи коэффициентом кратности циркуляции, то площадь поперечного сечения патрубков камеры и их диаметры могут быть рассчитаны следующим образом:
S = Qм / (60ρu)=58,56/(60 ∙7∙ 0,62) = 0,225 м2
, мм
где D – диаметр патрубка, мм.
Расход транспортирующего газа:
Qг = S · (1,2u + ω) · u2 / (μ2gh – 1,2 u2) = 0,225∙(1,2 ∙ 0,62 + 0,31) ∙ 0,622/(0,322 × 9,81 ∙ 1,15 -1,2 ∙ 0,622) = 0,130 м3/с
Расстояние между внутренними стенками патрубков:
l1 = 2δ1 + 2δ2 + 2δ3 + δ = 2 · 150 + 2 · 50 + 2 · 30 + 400 = 860 мм = 0,86 м.
l2 найдем по формуле:
l2 = δ1 + δ2 + δ3 = 150 + 50 + 30 = 230 мм = 0,23 м,
Dk = 2D + l1 + 2l2 = 1,07 + 0,86 +2 ∙ 0,23 = 2,39 м,
Sk = π · R2 = 3,14 · (2,39 / 2)2 = 4,48 м2.
Определим расход аргона при нормальных условиях.
При скорости циркуляции металла QM = 58,56 т/мин или 0,976 т/с, объем металла в камере составит:
VM = QM / ρ = 0,976 / 7 = 0,139 м3/с.
Увеличение уровня металла при этом составит:
hх = VM / Sк = 0,139 / 4,48 = 0,03 м.
При уровне металла в камере Нδ = 100 мм и эффективной температуре, до которой нагревается аргон Т= 800 оС:
n = 4,8 · 10-3 (Т / h) · Ln · ,
n = 4,8 · 10-3 · (800 / 1,15) · Ln · () = 7,63.
Расход аргона при нормальных условиях составит:
VАг = 6 ·104 · Qг / n = 6 ·104 ·Qг / n = 6 ·104 ·0,130 / 7,63 = 1022 л/мин.