MU_dlya_KP_1
.pdf31
Ординаты огибающей эпюры изгибающих моментов, для равнопролѐт-
ных второстепенных балок при соотношениях |
|
от 0,5 до 5 определяют |
|
||
по формуле: |
|
|
где:
- коэффициент, который принимается в зависимости от номера сечения балки и отношения нагрузок - ⁄ , из табл. 11;
⁄ - полная расчетная нагрузка;
- расчетная длина пролета, в котором определяют изгибающие момен-
ты.
Определение изгибающих моментов, при отношении - |
|
|
|
, |
|
|
|
||||
приводится в табл. 12. |
|
|
|
|
|
Положительные значения коэффициентов |
находят по рис. 18, отрица- |
||||
тельные значения коэффициентов по табл. 11. |
|
|
|
|
|
Рис. 18. Эпюры расчѐтных моментов для равнопролѐтных неразрезных второстепенных балок
32
Таблица 11
Значения коэффициентов -
|
|
|
|
|
|
|
Номера точек |
|
|
|
|
||
|
|
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
0,5 |
-0,0715 |
-0,01 |
+0,022 |
+0,024 |
-0,004 |
-0,0625 |
-0,003 |
+0,028 |
+0,028 |
-0,003 |
-0,0625 |
||
1,0 |
-0,0715 |
-0,02 |
+0,016 |
+0,009 |
-0,014 |
-0,0625 |
-0,013 |
+0,013 |
+0,013 |
-0,013 |
-0,0625 |
||
1,5 |
-0,0715 |
-0,026 |
-0,003 |
0 |
-0,02 |
-0,0625 |
-0,019 |
+0,004 |
+0,004 |
-0,019 |
-0,0625 |
||
2,0 |
-0,0715 |
-0,03 |
-0,009 |
-0,006 |
-0,024 |
-0,0625 |
-0,023 |
-0,003 |
-0,003 |
-0,023 |
-0,0625 |
||
2,5 |
-0,0715 |
-0,033 |
-0,012 |
-0,009 |
-0,027 |
-0,0625 |
-0,025 |
-0,006 |
-0,006 |
-0,025 |
-0,0625 |
||
3,0 |
-0,0715 |
-0,035 |
-0,016 |
-0,014 |
-0,029 |
-0,0625 |
-0,028 |
-0,010 |
-0,010 |
-0,028 |
-0,0625 |
||
3,5 |
-0,0715 |
-0,037 |
-0,019 |
-0,017 |
-0,031 |
-0,0625 |
-0,029 |
-0,013 |
-0,013 |
-0,029 |
-0,0625 |
||
4,0 |
-0,0715 |
-0,038 |
-0,021 |
-0,018 |
-0,032 |
-0,0625 |
-0,030 |
-0,015 |
-0,015 |
-0,030 |
-0,0625 |
||
4,5 |
-0,0715 |
-0,039 |
-0,022 |
-0,02 |
-0,033 |
-0,0625 |
-0,032 |
-0,016 |
-0,016 |
-0,032 |
-0,0625 |
||
5,0 |
-0,0715 |
-0,04 |
-0,024 |
-0,021 |
-0,034 |
-0,0625 |
-0,033 |
-0,018 |
-0,018 |
-0,033 |
-0,0625 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Построение эпюр M и Q приведено на рис. 19.
Таблица 11
Определение изгибающих моментов во второстепенной балке
|
|
|
|
|
|
|
|
Изгибающие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Пролет |
|
Сечение |
|
Расстояние от |
Значения |
|
моменты, |
||
|
|
левой опоры |
коэффициентов |
|
кН м |
||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
до рассматри- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ваемого |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сечения |
|
|
|
M max |
M min |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
0,065 |
--- |
|
105,65 |
--- |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пролет |
2 |
|
|
0,09 |
--- |
|
146,29 |
--- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 |
|
|
0,075 |
--- |
|
121,91 |
--- |
||
|
|
2′ |
|
|
0,091 |
--- |
50,47×5,675² =1625,42 |
147,91 |
--- |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
0,02 |
--- |
|
32,51 |
--- |
||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
--- |
-0,0715 |
|
--- |
-116,22 |
|
|
6 |
|
|
0,018 |
-0,035 |
|
29,52 |
-57,39 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пролет |
7 |
|
|
0,058 |
-0,016 |
|
95,11 |
-26,24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
8 |
|
|
0,058 |
-0,014 |
|
95,11 |
-22,96 |
||
|
|
7′ |
|
|
0,0625 |
--- |
50,47×5,700² =1639,77 |
102,48 |
--- |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
0,018 |
-0,029 |
|
29,52 |
- 47,55 |
||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
--- |
-0,0625 |
|
--- |
-102,48 |
|
пролет3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12′ |
|
|
0,0625 |
--- |
|
102,48 |
--- |
|
|
|
|
|
||||||
|
11 |
|
|
0,018 |
-0,028 |
|
29,52 |
- 45,91 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
0,058 |
-0,01 |
50,47×5,700² =1639,77 |
95,11 |
-16,40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33
Определение поперечных сил
Поперечные силы второстепенной балки определяют от нагрузки
На крайней свободной опоре:
На первой промежуточной опоре, слева:
На первой промежуточной опоре, справа и на всех остальных промежуточных опорах:
34
Рис. 19. Эпюры изгибающих моментов и поперечных сил второстепенной балки
35
Определение размеров поперечных сечений второстепенной балки Определяем рабочую ширину полки второстепенной балки
Согласно ДБН В.2.6-98:2009, п. 5.3.2 , в тавровых балках рабочая ширина полки, на которой можно считать равномерным распределение напряжений, зависит от размеров стенки и полки, вида нагрузки, пролѐта, условий опирания и поперечной арматуры.
Рис. 20. Характеристики рабочей ширины полки В.Б.
Рабочую ширину полки нужно учитывать на расстоянии между точками балки с нулевыми моментами, которые приблизительно определяют по рис. 21.
Рис. 21. К определению расстояния
Рабочую ширину полки второстепенной балки крайнего пролѐта (пролѐт № 1) определяем по формуле (см. рис. 20 и рис. 21):
где:
– свесы полок (см. рис. 20);
36
При этом должны выполняться условия:
Если условие не выполняется, то принимаем
Если условие не выполняется, то принимаем
-определяем по рис. 21 для крайнего (первого) пролѐта;
–ширина ребра второстепенной балки;
–половина расстояния в свету между второст. балками, рис. 20;
Рис. 22. Расчѐтное сечение в крайнем (первом) пролѐте
Рабочую ширину полки второстепенной балки средних пролѐтов (пролѐты № 2, 3) определяем по формуле (см. рис. 20 и рис. 21):
где:
– свесы полок (см. рис. 20);
При этом должны выполняться условия:
Если условие не выполняется, то принимаем
37
Если условие не выполняется, то принимаем
-определяем по рис. 21 для средних (второго и третьего) пролѐтов.
–ширина ребра второстепенной балки;
– половина расстояния в свету между второст. балками, рис. 20.
Рис. 23. Расчѐтное сечение в средних (втором и третьем) пролѐтах
В приопорных зонах второстепенных балок, свесы полок не учитывают, поскольку они расположены в растянутых зонах, согласно эпюре изгибающих моментов, см. рис. 19, и поперечные сечения являются прямоугольные, см. рис. 24.
Рис. 24. Расчѐтное сечение в приопорных зонах
Определяем рабочую высоту второстепенной балки:
√ |
√ |
38
где:
-наибольший по модулю изгибающий момент в сечении второстепенной балки
(рис. 19, табл. 11);
-расчетная ширина ребра второстепенной балки (см. рис. 24);
-расчѐтное значение прочности бетона на сжатие;
–коэффициент соответствующий рекомендуемой по экономическим условиям относительной высоте сжатой зоны бетона
(см. табл. 7).
–коэффициент условия работы бетона (определяется по п. 3.1.2.5
ДСТУ Б В.2.6-156:2010)
Полная высота второстепенной балки:
где:
– расстояние от центра тяжести арматуры, подверженной растяжению, до наиболее растянутой грани сечения.
Назначаем полную высоту второстепенной балки с кратностью – 5 см.
Принимаем - |
. |
Уточняем рабочую высоту сечения:
Определение площади продольной арматуры
Расчѐт нормальных сечений второстепенной балки по I ГПС, выполнен по ДБН В.2.6-98:2009 «Бетонные и железобетонные конструкции», п. 3.1.6.2 , в предположении равномерного характера распределения нормальных сжимающих напряжений в сжатой зоне бетона. Что достигается введением коэффициента
, который определяет расчѐтную высоту сжатой зоны.
При расчѐте нормальных сечений тавровых элементов, возможно появление 2-х случаев расчѐта.
Первый случай, когда граница сжатой зоны бетона проходит в пределах высоты полки (см. рис. 25).
Второй случай, когда граница сжатой зоны бетона проходит в ребре (стенке) (см. рис. 26).
39
Первый случай.
Рис. 25. Схема к расчѐту прочности сеч. нормальных к продольной оси, первый случай.
Уравнение равновесия внутренних усилий:
Определение момента внутренних усилий:
а). относительно центра растянутой арматуры
* +
б). относительно центра сжатой зоны бетона:
* +
Следовательно площадь сечения продольной арматуры можно определить по следующим формулам:
или
40
Второй случай.
Рис. 26. Схема к расчѐту прочности сеч. нормальных к продольной оси, второй случай.
Уравнение равновесия внутренних усилий:
( )
( )
Определение момента внутренних усилий:
а). относительно центра растянутой арматуры
;
* +
( |
) |
( |
) ; |
б). относительно центра сжатой зоны бетона:
;
* |
|
+ |
|
|
|