- •Федеральное агентство морского и речного транспорта
- •Введение
- •Задание на курсовой проект
- •2. Расчет изменений расходов и показателей качества сточных вод по часам суток
- •3. Расчет усреднителей сточных вод.
- •4. Определение необходимой глубины очистки сточных вод.
- •5. Разработка технологической схемы очистки сточных вод
- •6. Расчет сооружений по очистке сточных вод
- •7. Разработка технологической схемы обработки осадков сточных вод
- •8. Расчет сооружений по обработке осадков сточных вод
- •8.3. Расчет сооружений по обработке осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила
- •8.3.1. Расчет радиальных уплотнителей
- •8.3.2. Расчет метантенков
- •8.3.3.Расчет центрифуг
- •9. Описание работы технологических схем очистки сточных вод и обработки осадка
8.3.2. Расчет метантенков
Суточный расход жидкости, отделяемой при уплотнении смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, м3/сут:
где Q – суточный расход смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила исходной влажности, Q = 5591,6 м3/сут;
W1 – усредненная исходная влажность смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, W1 = 99,48%;
W2 – влажность уплотненной смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, W2 = 97 %.
Суточный расход сбраживаемой смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, м3/сут:
Суммарный рабочий объем метантенков, м3:
здесь Д – суточная доза загружаемой уплотненной смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, Д = 10 %.
Число рабочих метантенков, шт.:
где V1 – рабочий объем одного метантенка , V1 = 5000м3 (типовой проект 902-5-17.86, резервуар метантенков объемом 5000 м3 ).
Принимаем n = 2 шт.
Число резервных метантенков, шт.:
Принимаем nр = 1 шт.
Общее число метантенков, шт.:
Расход осадка из первичных отстойников по сухому веществу, т/сут:
где С – концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей в первичные отстойники (табл. 7.), С = 125,6 мг/л;
Э – эффективность задержания взвешенных веществ в первичных отстойниках (табл. 7.), Э = 63 % = 0,63;
kвв – коэффициент, учитывающий увеличение объема осадка за счет крупных фракций взвешенных веществ, не учитываемых при отборе проб воды на анализ, kвв = 1,1;
Qсв – суточный расход сточных вод (табл.1), Qсв = 108725 м3/сут.
Расход осадка из первичных отстойников по беззольному веществу, т/сут:
Здесь WоГ – гигроскопическая влажность осадка из первичных отстойников, WоГ = 10 %;
Зо – зольность осадка из первичных отстойников, Зо = 25 %.
Расход избыточного активного ила по сухому веществу, т/сут:
где Lо – величина БПКполн поступающих в аэротенк сточных вод (табл. 7.), Lо = 125,6 мг/л;
b – вынос взвешенных веществ из вторичных отстойников (табл. 7.), b= 15 мг/л.
Расход избыточного активного ила по беззольному веществу, т/сут:
где WиГ – гигроскопическая влажность избыточного активного ила, WиГ=15 %;
Зи – зольность избыточного активного ила, Зи = 30 %.
Количества беззольного вещества в смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, т/сут:
Предел сбраживания смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, %:
Здесь ао – предел сбраживания осадка из первичных отстойников, ао = 53 %;
аи – предел сбраживания избыточного активного ила, аи = 44 %.
Удельный выход газа при сбраживании смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, м3/кг:
где k – коэффициент зависящий от влажности сбраживаемой смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила и режима сбраживания, k = 0,4.
Суммарный выход газа от сбраживания смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, м3/сут:
Диаметр трубопровода для отвода газа от метантенков, м:
где vГ – скорость движения газа в трубопроводе, vГ = 4 м/с.
Принимаем DГ = 0,05 м.
Диаметр трубопровода отвода газа от одного метантенка, м:
Принимаем dГ = 0,05 м.
Диаметр трубопровода подачи смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила к метантенкам, м:
Здесь v'тр – скорость движения уплотненной смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила в трубопроводе, v'тр= 3 м/с.
Принимаем Dк = 0,1 м.
Диаметр трубопровода подачи смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила в один метантенк, м:
Принимаем Dтр = 0,1 м.
Влажность сброженной смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, %
где Wо – влажность сброженного осадка из первичных отстойников, Wо = 92 %;
Qо – суточный расход осадка из первичных отстойников, Qо = 206 м3/сут;
Wи – влажность сброженного избыточного активного ила, Wи = 94 %;
Qи – суточный расход избыточного активного ила, Qи = 26388,5 м3/сут;
Q – суточный расход смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, Q = 26594,5 м3/сут.
Расход жидкости, отделяемой в процессе сбраживания смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, м3/сут:
Расход сброженной смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила, м3/сут:
Диаметр трубопровода, отводящего сброженную смесь осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила на дальнейшую обработку, м:
где vос – скорость движения сброженной смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила в трубопроводе, vос = 0,1 м/с.
Принимаем Dос = 0,3 м.
Диаметр трубопровода, отводящего сброженную смесь осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила на дальнейшую обработку от одного метантенка, м:
Принимаем dос = 0,2 м.
Диаметр трубопровода для отвода воды, отделяемой в процессе сбраживания смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила от метантенков и подачи ее на очистные сооружения, м:
Здесь vж – скорость движения жидкости в трубопроводе, vж = 3 м/с.
Принимаем Dж = 0,15 м.
Диаметр трубопровода для отвода воды, отделяемой в процессе сбраживания смеси осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила от одного метантенка, м:
Принимаем dж = 0,15 м.