- •1. Компоновочные решения балочных клеток
- •1.1. Балочная клетка нормального типа:
- •1.2. Балочная клетка усложненного типа:
- •2. Расчет балочной клетки нормального типа
- •2.1. Расчет стального настила балочной клетки нормального типа
- •2.2. Расчет балки настила балочной клетки нормального типа
- •3. Расчет главной балки
- •4. Расчет центрально-сжатой сквозной колонны
- •Литература для курсовой работы
4. Расчет центрально-сжатой сквозной колонны
ТребуетсяВыполнить расчет центрально-сжатой колонны под балочную клетку нормального типа с размерами в плане –L х l=15,0 х 6 м. Отметка верха настила – Н = 5 метров. Заглубление колонны ниже уровня пола – -0,6 метра. Примыкание главной балки к колонне – опирание сверху. Компоновка балочной клетки приведена ниже:
Высота главной балки – 1400 мм; сечение балки настила – двутавр № 30. Толщина настила балочной клетки tн = 6мм. Примыкание балки настила к главной балке – в один уровень.
Максимальная поперечная сила на опоре главной балки – 1449,225кН.
Материал колонн – сталь С235 по ГОСТ 27772-88 с расчетным сопротивлением стали Ry= 230 МПа – для фасонной стали толщиной 4t20 мм.
Решение.Сбор нагрузок на центрально-сжатую колонну и определение расчетных длин колонны:
- геометрическая длина колонны относительно свободной оси (у-у) - то же, относительно материальной оси (х-х) |
|
Поперечное сечение колонны
|
Расчетная нагрузка на центрально-сжатую колонну .
Определяем расчетные длины колонны по формуле – ,
где - геометрическая длина колонны;
- коэффициент расчетной длины; при шарнирном закреплении нижнего конца колонны к фундаменту и шарнирном примыкании главной балки к колонне и второстепенной балки к главной балке коэффициент расчетной длины равен – .
Тогда, расчетные длины колонны:
;
.
Задаемся предварительной гибкостью колонны равной и находим коэффициент продольного изгибапо таблице 72 СНиП II-23-81* при материале колонны из стали С235 по ГОСТ 27772-88 с расчетным сопротивлением сталиRy= 230 МПа (для фасонной стали толщиной 4t20 мм).
При иRy= 230 МПа коэффициент продольного изгиба равен(согласно табл. 72 СНиПII-23-81*).
Определяем требуемую площадь поперечного сечения ветви колонны:
,
где - (примечание табл. 6 СНиПII-23-81*).
По полученному значению требуемой площади поперечного сечения ветви колонны принимаем его сечение из прокатного двутавра - № 50Б2 с А=101 см2;Iх=43120 см4;Iy=1920 см4;ix=20,7 см;iу=4,37 см.
Определяем гибкость колонны относительно материальной оси х-х
- табл. 19* СНиП II-23-81*,
где прииRy= 230 МПа (табл. 72 СНиПII-23-81*);
(табл. 19* СНиП II-23-81*).
Проверяем устойчивость колонны относительно материальной оси х-х:
.
Определяем разнос ветвей из условия равноустойчивости сквозной колонны по формуле:
, где =0,41 и=0,52.
Окончательно принимаем разнос ветвей колонны (округляя в большую сторону) равным .
Определяем геометрические характеристики сечения относительно свободной оси у-у:
,
, тогда гибкость сечения – .
-
Принимаем расстояние между планками в свету равным . Тогда гибкость ветви составит
Задаемся размерами планки: ширина планки – , принимаем; толщина планки –. Принимаем=10мм
Определяем расстояние между центрами планок - .
Определяем собственный момент инерции планки –
Определяем отношение . Данное отношение больше 5, приведенная гибкость сквозной колонны относительно свободной оси у-у определяется по формуле:
,
Тогда .
Проверяем устойчивость колонны относительно свободной оси у-у:
- устойчивость обеспечена.
где прииRy= 230 МПа (табл. 72 СНиПII-23-81*).
Расчет соединительных планок
Соединительные планки центрально-сжатых колонн рассчитывают на условную поперечную силу , принимаемую постоянной по всей длине стержня. Условная поперечная сила определяется по формуле, где- продольное усилие в составном стержне;- коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов.
При допускаемом незначительном округлении значений условной силы можно принять, что приRy= 215 МПа иприRy= 275 МПа. Тогда для стали С235 сRy= 275 МПа условную поперечную силу путем интерполяции можно принять равной.
Условная поперечная сила, приходящая на планку одной грани
.
Определяем усилия в планке
; .
Проверяем прочность сварного шва, прикрепляющего планку к ветви колонны:
По металлу шва По металлу границы сплавления , где , ; , ; |
Сварку выполняем полуавтоматической с f = 0,7 иz= 1,0 (табл. 34 СНиПII-23-81*); расчетное сопротивление металла сварного шва –Rwf = 215 МПа (табл. 56 СНиПII-23-81*) для сварочной проволоки Св08Г2С по ГОСТ 2246-70*;
Расчетное сопротивление Rwz = 0,45Run = 0,45360 = 162,0МПа (табл. 3);
Расчетная длина - ; катет сварного шва –.
Тогда прочность сварного шва, прикрепляющего планку к ветви колонны равна:
а) по металлу шва
,
Где:,;
б) по металлу границы сплавления
,
Где:,.
Расчет и конструирование базы колонны
Базу колонны рекомендуется принимать двух типов; с ребром жесткости по плите базы и без него. К первому типу базы относится база без ребра жесткости. Ко второму типу относится база с ребрами жесткости плиты (эскизы различных типов баз представлены ниже):
Второй тип базы колонны принимаем в случае, когда при расчете толщины плиты базы она получается больше 40 мм.
Следовательно, первоначально базу принимаем первого типа.
Определяем требуемую площадь плиты базы колонны по формуле:
, где - расчетное сопротивление бетона фундамента под колонну. Принимаем бетон фундамента класса В7,5 с. Тогда:
.
Определяем ширину плиты базы колонны:
,
где - ширина консольной части плиты, принимаем;
- толщина траверсы, принимаем ;
- высота сечения двутавра ветви колонны.
Окончательно, принимаем ширину плиты равной , тогда.
Определяем длину по формуле:
; принимаем .
Определяем напряжение в фундаменте:
.
Для определения толщины плиты базы колонны определяем изгибающие моменты в плите на каждом из его участков.
Участок 1, опертый на четыре канта:
,
где - коэффициент, определяемый в зависимости от отношения,
Следовательно, при -,
где - большая сторона участка 1,;
- меньшая сторона участка 1, ;
- толщина стенки двутавра ветви колонны;
- разнос ветвей колонны.
Участок 2, опертый на три канта:
,
где - коэффициент, определяемый в зависимости от отношения,
Следовательно, при -,
где - закрепленная сторона отсека участка 2,;
- свободная сторона отсека участка 2, .
Участок 3, консольный:
По максимальному моменту (на участке 1) определяем требуемую толщину плиты базы колонны:
,
где Ry= 220 МПа – для листовой стали С235 по ГОСТ 27772-88 толщиной 20t40 мм;
- коэффициент условий работы, принимаемый по п.11 табл. 6 СНиП II-23-81*).
Толщину плиты принимаем равной . Следовательно, окончательно принимаемтип базы I.
Определяем высоту траверсы базы колонны из условия работы на срез сварных швов (четыре сварных шва), прикрепляющих траверсу к ветвям колонны.
Сварку принимаем ручной, выполненную электродами Э-42 по ГОСТ 9467-75 со следующими расчетными характеристиками:
f = 0,7 иz= 1,0 – коэффициенты, принимаемые по табл. 34 СНиПII-23-81*;
Rwf = 180 МПа – расчетное сопротивление металла сварного шва (табл. 56) для электродов типа Э-42;
Rwz = 0,45Run = 0,45360 = 162,0МПа (табл. 3 СНиПII-23-81*) - расчетное сопротивление сварного шва по границе сплавления;
и - согласно п. 11.2* СНиПII-23-81*;
- согласно прим. таблицы 6 СНиП II-23-81*.
Катет сварного шва, прикрепляющего траверсу к ветви принимаем согласно рекомендациям табл. 38 СНиП II-23-81* –.
Тогда требуемая высота траверсы составит при расчете:
а) по металлу шва
;
б) по металлу границы сплавления
.
Принимаем высоту траверсы, равной .
Определяем нагрузку на траверсу по формуле:
.
Усилия, возникающие в траверсе:
,
,
где .
Проверяем прочность траверсы:
, .
Прочность траверсы обеспечена.
Определяем катет сварного шва, прикрепляющего траверсу к плите базы колонны.
Сварку принимаем ручной, выполненную электродами Э-42 по ГОСТ 9467-75 со следующими расчетными характеристиками:
f = 0,7 иz= 1,0 – коэффициенты, принимаемые по табл. 34 СНиПII-23-81*;
Rwf = 180 МПа – расчетное сопротивление металла сварного шва (табл. 56) для электродов типа Э-42;
Rwz = 0,45Run = 0,45360 = 162,0МПа (табл. 3) - расчетное сопротивление сварного шва по границе сплавления;
и - согласно п. 11.2* СНиПII-23-81*;
- согласно прим. таблицы 6 СНиП II-23-81*.
Тогда:
а) по металлу шва
;
б) по металлу границы сплавления
.
Принимаем катет сварного шва крепления траверсы к плите в соответствии с расчетом и рекомендациями таблицы 38 СНиП II-23-81* равным –.
Расчет и конструирование оголовка колонны
Определяем площадь опорного ребра оголовка колонны из условия смятия: , где - расчетное сопротивление смятию стали С235 по ГОСТ 27772-88 с временным сопротивлением(табл. 51, 52 СНиПII-23-81*). Тогда: . Принимаем ширину опорного ребра оголовка колонны равной: , где - ширина опорного ребра главной балки (принимается из расчета главной балки. Тогда требуемая толщина опорного ребра оголовка колонны будет равна: . |
Принимаем с учетом сортамента толщину ребра равной .
Определяем высоту диафрагмы из условия работы стенок ветвей колонны на срез
,
где - толщина стенки двутавра ветви колонны (для двутавра № 40Б3), принимаемая из сортамента;
- расчетное сопротивление стали С235 на срез.
Окончательно высоту диафрагмы принимаем равной - .
Проверяем прочность опорного ребра из условия среза по формуле:
- условие обеспечено.
Определяем толщину диафрагмы из условия среза по формуле:
, окончательно принимаем .
Определяем катет сварного шва, прикрепляющие опорные ребра оголовка к диафрагме (швы «в»):
по металлу сварного шва –
;
по металлу границы сплавления –
,
где f = 0,7 иz= 1,0 (табл. 34 СНиПII-23-81*) для ручной сварки электродами типа Э-42 по ГОСТ 9467-75 с расчетным сопротивлением металла сварного шваRwf = 180 МПа (табл. 56);
Rwz = 0,45Run = 0,45360 = 162,0МПа (табл. 3 СНиПII-23-81*);
и - согласно п. 11.2* СНиПII-23-81*;
- согласно прим. таблицы 6 СНиП II-23-81*.
Окончательно в соответствии с расчетом и с рекомендациями таблицы 38 СНиП II-23-81* катет сварного шва крепления опорного ребра оголовка колонны к диафрагме принимаем равным.