6.4.Проверка выбранных проводов по допустимой потере

напряжения.

Потери напряжения по участкам линий определяют по формуле, %:

, (10)

где - активное сопротивление 1 км изолированного провода, Ом/км, ( табл. 1.2 /3/);

- индуктивное сопротивление 1 км изолированного провода, ( табл. 1.2 /3/).

cоs φ_уч – средне взвешенный коэффициент мощности, который определяем по формуле:

cоsφср.в.=	Ii^.cоs φi	sin φср.в. (11)
	Ii

Определяем cоs φ участка тп-1

cоsφтп1=	20·0,7+5·0,7+25·0,7+25·0,7	=0,7
	20+5+25+25

=1,73·163·38·10^-3· (0,62·0,7+0,063·0,7)=5,1 В

=1,73·97,8·30·10^-3·(1,24·0,7+0,066·0,7)=4,6 В

=1,73·54,3·20·10^-3·(1,24·0,7+0,066·0,7)=1,7 В

=1,73·54,3·37·10^-3·(1,24·0,7+0,066·0,7)=3,2 В

Сравним данные результаты с допустимыми потерями, рассчитанными и принятыми в таблице 4. Для этого переводим с вольт в проценты.

%

%

%

%

Рассчитываем потери напряжения в конце линии.

_U от ТП = _U_тп-1+_U_1-3+_U_3-2=1,3+1,2+0,4=2,9 %

_U от ТП = _U_тп-1+_U_1-4=1,3+0, 8=2,1 %

Так как потери напряжения не превышают допустимых – 6,3, таблицы 2, то расчёт произведён верно.

Расчёт потерь напряжения для остальных линий производим аналогично результаты расчёта сводим в таблицу 4.

Таблица 4 – Результаты расчёта проводов линии напряжением 0,38/0,22 кВ

6.5. Расчет проводов наружного освещения

Нагрузка наружного освещения территории хозяйственных дворов принимается из расчета 250 Вт на помещение и Р_уэ=5,5 Вт/м для погонного метра длины периметра. Для освещения принимаем светильники уличного освещения СПО – 200 с лампами ДРЛ – 250.

Принимаем 8 светильников, равномерно распределяем их по периметру. Запитку их осуществляем от КТП. Составляем расчетную схему наружного освещения (рисунок 4).

Так как суммарная нагрузка линий наружного освещения 2,75 кВт, то ток их будет небольшим. Значит основным параметром для выбора площади сечения кабеля будет потеря напряжения в конце наиболее протяженного участка. Для простоты монтажа принимаем, что линии наружного освещения будем прокладывать из провода одинакового сечения. Принимаем провод А-25+А-25.

Рисунок 4 – Расчетная схема наружного освещения (КТП-1).

Рисунок 5 – Расчетная схема наружного освещения (КТП-2).

Принимаем что нагрузка самого протяженного участка сосредоточена в его середине. Определяем потери напряжения (КТП-1):

₁ = 2,407∙0,75∙45∙10^-3 = 0,08 %

₂ = 2,407∙0,75∙84∙10^-3 = 0,15 %

₃ = = 2,407∙1,25∙146∙10^-3 = 0,44 %

Определяем потери напряжения (КТП-1):

₁ = 2,407∙0,75∙105∙10^-3 = 0,19 %

₂ = 2,407∙0,25∙36,5∙10^-3 = 0,02 %

Сечение подходит

7. Выбор мощности трансформатора

Для КТП-1 самой загруженной является третья линия Р_ТП-5=100 – максимальная мощность отходящей линии (Р_max)

Выбираем надбавки по активной мощности

Р_ТП-1=75 кВт →  P_тп-4=51,2 кВт

Р_ТП-6=37 кВт → Р _тп-6=24,2 кВт

Р_ТП-5=100 кВт → P_max=100 кВт

Определим мощность трансформатора, кВА

; (12)

где:

cosφ_max – коэффициент мощности на самой загруженной линии;

ΔP_I – надбавка по активной мощности i – той линии, кВт (табл. №15,7 /1/).

сosφ_i – коэффициент мощности на i – той линии

кВА

По приложению из условия , гдеS_Н и S_В – соответственно нижняя и верхняя границы интервалов нагрузки для трансформаторов принятой номинальной мощности, выбираем трансформатор номинальной мощностью S_Н.Т=160 кВА:

S_H=151 кВА<S_ТР-РА= 240 кВА< S_B=315 кВА.

Проверяем мощность трансформатора в нормальной режиме при равномерной нагрузке по условию:

; (13)

где:

S_p – расчетная нагрузка трансформатора, кВА;

S_н.т – номинальная мощность трансформатора, кВА;

K_С.Т – коэффициент допустимой систематической перегрузки трансформаторов1,43.

Окончательно для КТП принимаем трансформатор мощностью S_Н.Т=160 кВА марки ТМГ – 160.

По условиям надежности действия защиты от однофазных замыканий в сетях напряжением до 1000В принимаем трансформатор мощностью до 160 кВА со схемой соединения обмоток “звезда – звезда”, с глухо заземленной нейтралью, с семмитрирующем устройством Из таблицы приложения выписываем параметры трансформаторов в таблицу 5.

Для КТП-2 самой загруженной является вторая линия Р_ТП-13=63,5 – максимальная мощность отходящей линии (Р_max)

Выбираем надбавки по активной мощности

Р_ТП-1=60 кВт →  P_тп-4=41 кВт

Р_ТП-3=111 кВт → Р _тп-6=76 кВт

Р_ТП-6=181 кВт → P_max=181 кВт

Определим мощность трансформатора, кВА

; (14)

где:

cosφ_max – коэффициент мощности на самой загруженной линии;

ΔP_I – надбавка по активной мощности i – той линии, кВт

сosφ_i – коэффициент мощности на i – той линии

кВА

По приложению из условия , гдеS_Н и S_В – соответственно нижняя и верхняя границы интервалов нагрузки для трансформаторов принятой номинальной мощности, выбираем трансформатор номинальной мощностью S_Н.Т=400 кВА:

S_H=346 кВА<S_ТР-РА= 405 кВА< S_B=630 кВА.

Проверяем мощность трансформатора в нормальной режиме при равномерной нагрузке по условию:

; (15)

где:

S_p – расчетная нагрузка трансформатора, кВА;

S_н.т – номинальная мощность трансформатора, кВА;

K_С.Т – коэффициент допустимой систематической перегрузки трансформаторов1,43.

Окончательно для КТП принимаем трансформатор мощностью S_Н.Т=400 кВА марки ТМГ – 400.

По условиям надежности действия защиты от однофазных замыканий в сетях напряжением до 1000В принимаем трансформатор мощностью 400 кВА со схемой соединения обмоток “звезда – звезда”, с глухо заземленной нейтралью, с семмитрирующем устройством Из таблицы приложения выписываем параметры трансформаторов в таблицу 5.

Таблица 5 – Параметры трансформатора

Мощность, кВА	Верхний предел первичного напряжения, кВ	Схема соединения обмоток	Потери мощности, кВт ΔРм/ ΔРхх	напряжение к.з. Uк.з.%	Сопротивление прямой последовательности				сопротивление при 1-фазном зам.1/3ZТР
					RТ	ХТ		ZТ
160	10	/Hсу	3,1/0,51	4,7	19,3	42,2		47	50
400	10	/Hсу	5,9/0,95	4,5	5,9	17	18		19