- •1 Исходные данные
- •2. Расчет и конструирование ограждающих конструкций покрытия.
- •2.1 Расчет плиты покрытия
- •2.2 Расчет прогонов
- •3 Расчёт и конструирование сегментной деревометаллической фермы
- •3.1 Конструктивная схема фермы
- •3.2 Статический расчёт
- •3.3. Конструктивный расчет
- •3.3.1. Подбор сечения панелей верхнего пояса
- •3.3.2. Расчет раскосов
- •3.3.3. Подбор сечения нижнего пояса
- •3.3.4. Конструирование и расчет узлов
- •3.3.4.1. Опорный узел
- •3.3.4.2. Коньковый узел
- •3.3.4.2.1 Расчёт крепления стальных пластинок-наконечников к раскосам
- •3.3.4.2.2 Конструирование сварного вкладыша и подбор диаметра узлового болта
- •3.3.4.3. Нижний промежуточный узел
- •4 Статический расчет поперечной рамы и подбор сечения колонны
- •4.1 Определение вертикальных нагрузок на раму
- •4.2 Определение горизонтальных нагрузок на раму
- •4.3. Статический расчет рамы
- •4.4. Подбор сечения колонны
- •4.5. Расчёт базы колонны
- •5 Обеспечение пространственной жесткости здания при эксплуатации и монтаже.
- •6 Мероприятия по защите деревянных конструкций от гниения и возгорания.
- •7 Технико-экономические показатели принятых конструктивных решений
- •Список литературы
3.3.4.2. Коньковый узел
3.3.4.2.1 Расчёт крепления стальных пластинок-наконечников к раскосам
Принимаем пластинки-наконечники выполненными из полосовой стали толщиной 0,8 см и шириной 8,0 см. Число пластинок принимаем равное двум. Пластинку к раскосам крепим 2 болтами 10 мм и 2 гвоздями 5 мм для исключения возможности возникновения эксцентриситета.
Расчётную несущую способность одного среза нагеля в двухсрезном соединении с обоими внешними элементами из стали следует принимать равной меньшему значению из полученных по формулам:
,
где fh,1,d=8kхkmod=81,20,95=9,12 МПа – расчётное сопротивление смятию древесины;
t2=11,5 см – ширина сечения раскоса;
d=1,0 см – диаметр нагеля;
=18=18=19,219 МПа – расчётное сопротивление изгибу нагеля;
n,max=0,6236 – коэффициент ;
k=1 – коэффициент, учитывающий угол между силой и направлением волокон, при =0 .
Тогда: Rld,1=9,1211,5,01,010-11=8,208 кН,
Rld,n=19,2191,02(1+0,6236^2)10-1=2,669 кН.
Принимаем Rld,min=2,669 кН и находим расчётное количество нагелей:
nef=Ndn/(Rld,minns)=10,110,90/(2.6692)=1,7 шт.,
где Nd=10,11 кН – максимальное расчётное усилие в раскосах (табл. 3.1);
ns=2 – количество швов в соединении для одного нагеля.
Таким образом, принимаем количество болтов в соединении nn=2 > nef=1,7, тогда расчётная несущая способность соединения будет равна: Rd=Rld,minnsnn/n=2,66922/0,90=11,86 кН > Nd=10,11 кН.
Запас прочности составит: [(11,86–10,11)/11,86]100%=14,7%<15%,.
Проверим прочность на растяжение стальных пластинок-наконечников, ослабленных отверстиями под болты и гвозди: dо,б=1,1 см, dо,г=0,6 см.
Nmax,+ =10,11кН;
Аn=20,8(8–1,1–0,6)=10,08 см2;
=Nmax,+/Аn=10,11/10,08=1,003 кН/см2=10,03 МПа <
<Ryc/n=2401,05/1,0=252,0 МПа.
Также проверим устойчивость стальных пластинок-наконечников из плоскости фермы между точками их закрепления узловым болтом и нагелями:
Nmax, =-10,11 кН; lp=35 см.
Гибкость пластин-наконечников: =lp/i=35/(0,2890,8)=151,4.
=Nmax,–/(А)=10,11/(20,880,271)=2,31 кН/см2=23,1МПа <
< Ryc/n=2400,95/0,90=240,0 МПа,
где =0,271 – коэффициент продольного изгиба центрально-сжатых элементов при =151,4 и Ry=240 МПа .
Максимальная гибкость пластин-наконечников не превышает предельно допустимой:
=151,4 < [max]=210–60=210–600,5=180 ,
где =n/(Ryc)=23,1/240,0=0,1 < 0,5, поэтому =0,5.
3.3.4.2.2 Конструирование сварного вкладыша и подбор диаметра узлового болта
В узлах верхнего пояса ставим сварные вкладыши, предназначенные для передачи усилий в блоках пояса и крепления раскосов (рис. 2.9). Площадь поверхностей плит вкладыша, соприкасающихся с торцами блоков верхнего пояса: Ап=bh=11,516=184,0 см2. Толщина плит вкладыша 0,8 см. Поскольку размеры поверхностей плит вкладыша такие же, как и упорной плиты в опорном узле, напряжения смятия не проверяем.
Проверяем прочность на изгиб плиты вкладыша с учётом постановки ребер жёсткости между плитами. Рассматриваем полосу плиты вкладыша шириной 1 см как двухпролётную балку с W=10,82/6=0,107 см2 и пролётом
Рисунок 3.2. Сварной вкладыш конькового узла |
Мmax=cm,0,dl2/8=0,515,452/8=1,89 кНсм.
Тогда: =Мmax/W=1,89/0,107=17,66 кН/см2= =176,6МПа<Ryc/n=2401,0/0,95=252,6 МПа.
Рассчитываем узловой болт, к которому крепятся раскосы, на изгиб от равнодействующей усилий в раскосах, которую определяем аналитически по теореме косинусов. Из табл. 3.1 выбираем при действии на ферму снеговой нагрузки, распределённой по треугольнику на половине пролёта:
Д2=10,58 кН, Д3=-5,74 кН.
Nr===12,04 кН,
где =90 – угол между раскосами 3-4 и 4-5.
Изгибающий момент в узловом болте:
Мб=Nrе/2=12,041,1/2=6,62 кНсм,
где е=0,8+0,3=1,1 см – эксцентриситет приложения усилия Nr .
В узлах верхнего пояса для восприятия монтажных усилий ставим симметричные деревянные накладки. Суммарная площадь поперечного сечения накладок должна быть не менее площади поперечного сечения верхнего пояса фермы.
Диаметр болта определяем по формуле:
d===1,38 см.
Принимаем узловой болт диаметром d=1,4 см.
|