- •1. Основы теплового расчета рекуперативных теплообменных аппаратов.
- •2. Регенеративные аппараты. Процесс теплообмена. Основы теплового расчета.
- •3.Тепловой расчет мву(располагаемая и полезная разности температур.)
- •6.Расчет действительной сушилки по I-d-диаграмме. Тепловой баланс действительной сушильной установки.
- •Построение процесса для действительной сушилки на I-d-диаграмме
- •7.Основы теплообмена в ректификационных установках. Расчет ректификационных установок.
- •8. Основы теплового расчета контактных теплообменников
- •Расчет безнасадочного аппарата:
- •Расчет насадочных аппаратов
- •9. Основные понятия о процессе сушки Формы связи влаги с материалом. Кинетика сушки.
- •Свойства влажных материалов
- •Кинетика сушки влажных материалов
- •10. Бинарные смеси со взаимно растворимыми компонентами.
- •11. Бинарныесмеси со взаимно нерастворимыми компонентами.
- •12.Тепловой расчёт трубопроводов систем теплоснабжения. Коэффициент эффективности тепловой изоляции.
- •1) Определение тепловых потерь трубопровода.
- •2) Определение теплового поля для подземного трубопровода.
- •3) Тепловые потери и к-т эффективности тепловой изоляции.
- •4) Тепловой расчёт паропроводов.
- •5) Выбор толщины изоляционного слоя.
- •13. Гидравлический режим тепловых сетей.
- •14. Режимы регулирования систем теплоснабжения.
- •15. Основы гидравлического расчета систем теплоснабжения.
- •1, Регулирование по отопительной нагрузке
- •2, Регулирование по вентиляционной нагрузке
- •I – зона местного количественного регулирования,
- •II – зона центрального качественного регулирования,
- •III - зона местного количественного регулирования.
- •3, Центральное регулирование по нагрузке горячего водоснабжения при закрытой системе и параллельном подключении подогревателей горячего водоснабжения
- •4, Центральное регулирование по нагрузке гвс при открытой схеме теплоснабж. (Рис. Т.С.4)
- •17. Основы гидравлического расчета конденсатопроводов.
- •18. Пьезометрический график (Рис. Т.С.5)
- •19. Расчет гидравлического режима. Гидравлическая устойчивость.
- •Гидравлическая устойчивость системы
- •20.Регулирование давления в тепловой сети. Нейтральные точки.
- •21. Центральное качественное регулирование отопительной нагрузки.
- •22. Центральное качественное регулирование совмещённой нагрузки.
- •23. Определение тепловых нагрузок. Отопление. Вентиляция.
- •Отопление
- •24. Схемы присоединения стс к водяным тепловым сетям.
- •25.Конструкция подвижных и неподвижных опор. Расчет неподвижной опоры.
- •27. Определение расчетных расходов теплоносителя. (Рис. Т.С.22,23,24)
6.Расчет действительной сушилки по I-d-диаграмме. Тепловой баланс действительной сушильной установки.
Расчет действительной сушилки. В действительной сушилке могут иметь место дополнительные потери и подвод тепла, например: нагрев воздуха в калориферах, установленных в самой сушильной камере, тепловыделения при химических реакциях, размораживание влаги, нагрев сушильного агента в вентиляторе и др.
|
В табл. 1 через Qп.в обозначено тепло, полученное воздухом перед сушилкой— в выносном подогревателе.
При составлении тепловых балансов сушилок следует учитывать, что тепло на прогрев сушильной камеры в сушилках непрерывного действия принимают равным нулю.
Уравнение теплового баланса для действительной сушилки непрерывного действия имеет вид:
Отнеся расход тепла к 1 кг испаренной влаги, приняв и считаяL0=L2=L, получим:
где l(I2 — I0) — расход тепла для теоретической сушилки; qм — расход тепла на нагрев материала; qтр — расход тепла на прогрев транспортных приспособлений; q5 — потери тепла в окружающую среду; qдоб — тепло, дополнительно сообщенное в самой сушилке; — физическое тепло влаги, вводимой с сушимым материалом.
Уравнение теплового баланса для действительной сушилки с однократным использованием воздуха в соответствии с введенными обозначениями можно представить в следующем виде:
, кДж на 1 кг влаги, откуда определяем значение
, кДж на 1 кг влаги.
Это уравнение представляет собой как бы внутренний тепловой баланс сушилки без учета роли воздуха как теплоносителя.
При работе действительной сушилки могут иметь место следующие три случая:
а) ∆ = 0; тогда
,
т. е. потери тепла компенсируются количеством дополнительно введенного тепла; при этом ∆ = l(I2 — I1)=0; так как l≠0, то I2 — I1 = const, т. е. процесс сушки идет при постоянной энтальпии сушильного агента, как и в теоретической сушилке;
б) ∆<0; тогда
т. е. ∆ = l(I2 — I1) <0 и, следовательно, I1>I2, или I2 = I1 — ∆/l;
в) ∆>0; тогда
т. е. ∆ = l(I2 — I1)<0, откуда I1<I2, или I2 = I1 + ∆/l .
Таким образом, в случаях «б» и «в» энтальпия воздуха при выходе из сушилки больше или меньше его энтальпии при входе в нее в зависимости от знака величины ∆.
Потери тепла в окружающую среду ограждениями камеры (стенами, потолками, полом, через дверные проемы) определяются аналитически по формуле теплопередачи
q5=∑Fk∆t/W.
При определении расхода тепла на сушку необходимо учитывать, кроме потерь тепла ограждениями, также потери тепла вследствие газопроницаемости стен и неплотности ограждений. Эти потери, названные нами неорганизованным воздухообменом, не поддаются расчету. В камерных лесосушилках, где сушка происходит при высокой влажности сушильного агента, они могут доходить до 20 — 30% общего расхода тепла на сушку.