Возможные значения кт

Число витков Wт	Кт
8	1,2	1,8	2,4
4	0,6	0,9	1,2
2	0,3	0,45	0,6

Рис. 4. Тормозные характеристики реле

Трансреактор имеет три первичные обмотки – рабочую (W_р) и две уравнительные (W_у) (рис. 5). Применение уравнительных обмоток позволяет более полно компенсировать составляющую тока небаланса, обусловленную неравенством токов плеч из-за неточности подбора коэффициентов трансформации (К_I) трансформаторов тока сторон защищаемого трансформатора.

Рабочая обмотка трансреактора имеет 30 витков с отводами от 12, 16, 20, 25-го витков, а уравнительные – 3 витка в каждой с отводом от 1 витка (рис. 5). Рабочая обмотка связана с уравнительными обмотками перемычками.

2. Расчет уставок дифференциальной защиты понижающего трансформатора

2.1. Исходные положения

При расчете следует определить все параметры настройки реле: число витков рабочей и уравнительных обмоток, коэффициент торможения, а также уточнить ток срабатывания реле I_{ср min}.

Рис. 5. Схема электрическая принципиальная ТАV с отводами

Номинальные токи защищаемого трансформатора и токи форсированного режима определяются при среднем положении регулятора напряжения. Токи КЗ следует определять при крайних, реально возможных отклонениях регулятора.

Защита надежно отстроена от БТН и переходных токов небаланса при токе срабатывания, равном 0,5 I_ном. Поэтому целью расчета рассматриваемой защиты является отстройка ее от расчетного тока небаланса I_нб, вызванного токами внешнего КЗ, и тока небаланса, обусловленного токами нагрузки.

Расчетный ток небаланса дифференциальной защиты трансформатора (I_{нб.расч}) состоит из трех слагаемых, которые для упрощения расчетов складываются арифметически [4].

, (2.1)

где I'нб, I'''_б и I''''_нб – токи небаланса, обусловленные соответственно погрешностями ТТ, регулированием коэффициента трансформации защищаемого трансформатора и округлением числа витков первичных обмоток трансреактора для неосновных сторон.

, (2.2)

где I⁽³⁾_{расч max} – максимальный сквозной ток (действующее значение периодической составляющей), протекающий по ТТ в расчетном симметричном режиме (при определении коффициента торможения – ток трехфазного КЗ, а при определении тока срабатывания – ток начала торможения); ε – полная погрешность ТТ в относительных единицах при токе, равном I⁽³⁾_{расч max}; К₀ – коэффициент однотипности ТТ, принимаемый для разнотипных ТТ равным 1; К_пер – коэффициент, учитывающий возрастание тока небаланса в переходном процессе.

(2.3)

где ΔU_*α и ΔU_*β – относительные погрешности, обусловленные регулированием коэффициента трансформации защищаемого трансформатора на сторонах α и β соответственно; К_{ток α} и К_{ток β} – коэффициенты токораспределения, равные отношению слагающих расчетного тока, проходящих на сторонах α и β соответственно к полному расчетному току I⁽³⁾_{расч max}.

, (2.4)

где W_Iрасч и W_IIрасч – расчетные числа витков первичных обмоток трансреактора для неосновных сторон, определяемые по условию баланса МДС в сквозном расчетном режиме; W_I и W_II – принятые (целые) числа витков первичных обмоток трансреактора для соответствующих неосновных сторон; К_токI и К_токII – коэффициенты токораспределения, равные отношению слагающих расчетного тока, проходящих на сторонах, где используются соответственно числа витков W_I и W_II к току I_{расч max}. Использование знака «+» или «–» в (2.4) определяется направлением составляющих расчетного тока: при одинаковом направлении (например, к защищаемому трансформатору) используется знак «+», при противоположном – знак «–» .

Выражения (2.3) и (2.4) составлены применительно к трехобмоточному трансформатору; для двухобмоточного трансформатора в правой части этих выражений исключаются вторые члены.