- •Содержание
- •1 Выбор и обоснование расчетной схемы
- •1.4.3 Регенеративные подогреватели низкого давления
- •1.4.6 Охладители дренажа и дренажные насосы
- •1.4.7 Смеситель
- •1.4.8 Выбор числа пнд и пвд
- •1.5 Описание деаэратора с системой охлаждения выпара
- •1.6.1 Питательные устройства
- •1.6.2 Редукционные и редукционно-охладительные установки
- •1.6.3 Расчет дифференциального напора конденсатного, дренажного и питательного насоса
- •1.7Испарительные установки и теплофикационные установки
- •1.7.1 Испарительные установки
- •1.7.2 Теплофикационные установки
- •2.1 Определение параметров нагреваемой среды
- •2.2 Определение параметров сопряженных точек
- •2.3 Определение параметров греющей среды
- •2.4 Сводная таблица параметров
- •2.5 Уравнения материального баланса
- •2.6 Уравнения теплового баланса
- •2.7 Определение расхода пара на турбину
- •2.7.1 Коэффициенты недовыработки электроэнергии паром отборов
- •2.6.2 Расход свежего пара на цвд
- •2.6.3 Расходы пара на отборы
- •2.7 Сравнение суммарной мощности потока пара с заданной
- •2.8 Полная мощность турбоагрегата
- •3.1.6 Расход электроэнергии на привод насосов турбины
- •3.1.7 Электрический кпд нетто турбоустановки
- •3.2 Показатели тепловой экономичности аэс
- •Приложение с
2.6 Уравнения теплового баланса
Составим уравнения теплового баланса (таблица 7).
Таблица 7 - Уравнения теплового баланса
Элемент |
Уравнение |
ПНД 1 |
η *αX(i X'-i X'') = αF(i G-i F) |
0,99[αX(2900-309)]= (1,025- αI -αII -αIII- αIV-αV –αVI- αVII-αIX)*(289-201) | |
ПНД2 |
η[αIX’(i IX'-iIX'')+ αVII’’(i VII”-i IX'')] = αG(i H-i G)
|
0,99[αIX(3080-397)+ (αV +αVI +αVII)(376-289)] = (1,025- αI -αII -αIII- αIV-αV –αVI- αVII-αIX)*(376,9-289) | |
Продолжение таблицы 7 | |
ПНД3 |
η[αVII’(i VII’-i VII”)+ αVI’’(i VI”-i VII”)] = αH’(i L’’’’-i H)
|
0.99(αVII (3280-516)+( αV+ αVI)*(550-516))= (1,025-αI-αII-αIII- αIV)(482-iH’)
| |
ПНД4 |
η[αVI’(i VI’-i VI”)+ αV’’(i V”-i VI”)] = αL’’’’(i M-i L’’’’)
|
0,99[αVI(3370-550)+ αV(640-550)] = (1,025- αI -αII -αIII- αIV)*(529-iL’’’’) | |
ПНД 5 |
η[αV’ (i V’-i V”)] = αM’(i N-iM)
|
0.99αV (2750-640)=(1,025- αI -αII -αIII- αIV)*( 619-529) | |
ОхладительДренажа |
η[αVI”(iVI”-iVI”’)] = αL’’`(iL’’’–iL’) |
0.99αVII(483,2-iVII”’) = αH`(402,2-376,9) | |
| |
Продолжение таблицы 7 | |
ПВД 1 |
η[αIII’ (i III’-i III”)+ αII” (iII’’-i III”)] = αO(iP-iO)
|
0.99[αIII (2890-794)+ (αI+αII+αППП)*(897-794)]= (1,02+αППП)(794- 692) | |
ПВД2 |
η[αII’ (i II’-i II”)+ αI” (iI’’-i II”)] = αP(iQ-iP)
|
0.99[αII (2980-897)+ (αI+αППП) *(1009-897)]= (1,02+ αППП) (902-794) | |
ПВД 3 |
η[αI’ (i I’-i I”)+ αx (ix-i I”)] = αQ(iR-iQ) |
0.99[αI (3060-1009)+ αППП (1251-1009)]= (1,02+ αППП) (1009-902) | |
| |
Деаэратор |
αTiT= αIV’ i IV’+ αIII’’ i III’’+ αN i N
|
(1,02+αППП)684=2840αIV+794(αI+αII+αIII+αППП)+ 619(1,025- αI -αII -αIII- αIV)
| |
Продолжение таблицы 7 | |
СМ-1 |
αIX’’’*iIX’’’+ αH*iH=αH’*iH’ |
(1,025- αI-αII-αIII-αIV-αV-αVI- αVII-αIX)*402,2+(αIX+ αVII+αV+αVI)397=(1,025-αI-αII-αIII- αIV)iH’ | |
ППП |
η[αППП(iППП-ix)] = αc(id–ic) |
0.99[αППП(3430-1251)] = (1- αI-αII-αIII- αIV-αV)*(3540-2700) | |
| |
СМ-2 |
αL’’’’ *iL’’’’= αL”*iL”+αL’’’*iL’’’ |
(1,025-αI-αII-αIII- αIV)iL””=(1,025-αI-αII-αIII- αIV–αL””)482+ αL””*488 | |
Бойлер |
0.05Nэл = ηDVIII (iVIII’-iVIII’’)
|
0.05*1000000 = 0.99DVII(3140-449,5)
|
Решение системы уравнений материально-теплового баланса в MathCad 14 (приложение С) дает следующий результат:
αI=0.033
αII=0.051;
αIII=0.046;
αIV=0.0022;
αV=0.038;
αVI=0.014;
αVII=0.033;
αIX=0.022
αX=0.027
αппп=0.323;
αL’`=0.099;
iVII```=379.394 кДж
iJ’=482,66 кДж
Проверка
ΔtПНД4 = tM – tL’’’’ = 130,6 - 113 = 17,60С; ОД 0,99∙0,026(483,2-317,001)= 25,38*0,166 4,25=4,21 ∆=(4,25-4,21)/4,25*100%=0,9% |
|